静电除尘器的驱进速度没有准确值 主要根据粉尘性质、 含硫量、除尘效率等参数确定。驱进速度的选择是理论经实践实践确定。以下设计参数可以确定驱进速度值。
驱进速度电除尘器技术参数及计算公式
1、集尘极比表面积： 2、除尘器有效收尘面积： 除尘效率：η=1-e -sw
A -Q㏑（1-η）
ƒ= SA= •K
Q ω
ƒ：极板比表面积m2/m3/s SA：所需总面积m2 Q：气体流量m3/s
Q：气体流量m3/s ω：粉尘驱进速度m/s（cm/s） η：除尘器效率%
A：收尘极板总面积m2 K：储备系数取1～1.3
3、粉尘驱进速度（已知ƒ情况下反推计算） 4、电场长度
㏑（1-η） L= SA/2ZnH
ω = -
ƒ
ω：粉尘驱进速度m/s（cm/s） L：电场长度m SA：极板总面积m2
ƒ：极板比表面积m2/m3/s Z：电场数m n：通道数
η：除尘器效率% H：除尘器的有效高度m
5、粉尘驱进速度（利用粉尘粒径分布计算） 6、空气黏滞系数
0.1×E2 273+C T 3/2
ω = •d μ=μ。 （ ）
μ T+C 273
ω：粉尘驱进速度m/s（cm/s） μ：空气黏滞系数Pa•s
μ：空气黏滞系数Pa•s μ。：标准空气黏滞系数173×10-6
E ：平均电场强度（按照d值来取 ） C：常数，空气为124
d：粉尘的平均半径m T：温度，K，273+t t ：烟气空气温度℃
电场数的选用
ω 电 场 数
-㏑（1-η）<4 -㏑（1-η）=4-7 -㏑（1-η）>7
≤5 3 4 5
>5～9 2 3 4
>9～13 2 3
资料一:
浅谈电除尘器阳极振打位置、阴极吊挂常见问题——江苏科行集团技术中心 徐志海 朱冲
阐述了电除尘器阳极振打位置以及阴极吊挂在运行过程中经常产生的问题，分析了产生问题的原因，提出了解决问题的办法。
摘 要：阐述了电除尘器阳极振打位置以及阴极吊挂在运行过程中经常产生的问题，分析了产生问题的原因，提出了解决问题的办法。
关键词： 阳极振打位置 两节振打装置 阴极吊挂 深度积灰 脉冲喷头
引 言
随着人们对环保的要求的愈来愈高，电除尘器在业内得到广泛的应用。然而，许多电除尘器在应用过程中除尘效率往往不能达到理想的除尘效果，与设计值偏差较大，造成这种情况的原因有很多，例如：选型不正确、设计不合理、制造安装不符合相关标准、检修维护工作不及时等。下面，笔者根据多年的工作经验，单单就阳极振打位置和阴极吊挂经常产生的问题及解决办法谈一点浅显的看法。
一、阳极振打位置产生的问题及解决办法
1、产生的问题
现在大多数电除尘器阳极振打装置安装在阳极板的最底部，而阳极板的高度多在10～15m，尽管在设计上采取了种种措施，用以保证振打力传递性能，使振打加速度值能够均匀分布,达到理想的清灰效果，但是实际运行的结果表明, 这种振打装置的布置方法使得阳极板上的粉尘在振打之后的残余粘附粉尘层厚度从下往上逐渐增加，从下部的1mm逐渐增加到最上端的3mm，在阳极板长度超过14米时清灰不彻底现象更为明显，这种现象经常在粉尘浓度较高的第1、第2电场产生。
2、原因分析
产生这种问题的主要原因是由于阳极振打装置的振打锤布置在阳极板的最底部，其振打力和振打加速度值随阳极板从下而上的传播过程中逐渐削弱，当传递到阳极板顶部14m以上高度时，其振打力和振打加速度值已微乎其微，其阳极板表面积附的粉尘层已不能被有效振落。
3、出现问题的后果
阳极板上清灰不彻底不但增大了荷电粉尘放电电阻，而且使实际的阴阳极之间的距离缩短，导致电场闪频增加，二次电压和二次电流下降，除尘效率降低。当闪频增大到一定程度时，对应的电场短路报警导致跳闸。对于较长的极板为了达到清灰彻底的目的，通常采用加大振打加速度或缩短振打周期这两种措施。加大振打加速度，振打力过大会将阳极板下部的粉尘层击碎，形成粉尘的二次飞扬。过大的振打加速度和缩短振打周期而且容易使阳极系统和阳极振打装置产生疲劳损坏，缩短阳极板和阳极振打装置的使用寿命。
4、解决办法
为了改善阳极板面振打力以及振打加速度传播的效果，当阳极板长度超过14m时，阳极振打装置可仿造阴极振打装置分段振打的方式，采用两节振打装置同时振打，即在阳极板最底部现有振打装置的基础上，在阳极板的中上部再安装一排振打装置，以实现两节振打装置同时振打的设计思路。由于阳极板振打有效长度的缩短，就可以达到改善阳极板面振打力以及振打加速度良性传播的效果，实现阳极板面彻底振打清灰的目的。改用两节振打装置后，可以使用较小的振打加速度和较长的振打周期，这样又能减轻阳极系统和阳极振打装置的疲劳损坏，从而极大地延长了阳极系统和阳极振打装置的使用寿命。
二、阴极吊挂防尘罩内外壁深度粘结积灰问题及解决办法
1、产生的问题
绝大多数电除尘器在机组检修过程中经常发现，阴极吊挂下部的防尘罩内外壁存在深度积灰现象, 如图1 所示，内外壁粉尘层厚度最高可达30mm左右，发生深度积灰现象后便会在防尘罩内外壁粉尘层表面产生爬电现象, 造成二次电压和二次电流的下降。
2、原因分析
阴极吊杆与高压电源相连，吊杆上具有高压电流，阴极吊挂下部的金属防尘罩就像一个圆圈形的阳极板，在吊杆与防尘罩之间形成了一个小的电场，阴极吊挂区域内的粉尘被荷电并向防尘罩内表面方向移动、沉积。由于阴极吊挂又处于整个除尘器的顶部，粘附的粉尘较细，很难自动脱落，会越积越厚。阴极吊挂下部的防尘罩内径为400mm，吊杆直径一般为φ50mm，也就是说在阴极吊挂的正常情况下阴极吊杆与防尘罩内壁的间距只有175mm ,发生深度积灰现象后使其间距进一步缩短，间距的缩短使防尘罩内外壁积灰层所承受的电位差增大，当电位差增大到一定值时, 便在防尘罩内外壁粉尘层表面产生爬电现象, 造成二次电压和二次电流下降,导致除尘效果恶化。
3、解决办法
虽然电除尘器的设计厂家也考虑到了阴极吊挂防尘罩的积灰问题，在阴极吊挂上盖设计了清灰用的孔，但由于阴极吊挂是安装在保温箱内部的，想要真正做到清灰很困难，使用厂家也不可能停机进行清灰，而且阴极吊挂下面的防尘罩安装在电除尘器内顶盖的下方，根本无法进行清灰，最终任凭阴极吊挂上的粉尘越积越厚，直至除尘效率下降。为了克服积灰现象，如图2 所示，在绝缘套管的顶端安装2～4个脉冲喷头,脉冲喷头的入口处安装一个电磁阀，电磁阀的动作信号来自于每台电除尘器所设置的一个自动控制装置,可根据需要人为地设定脉冲吹扫时间,以实现各个阴极绝缘套管下部防尘罩的自动吹扫。这样既减轻了维护的劳动强度，又保证了阴极吊挂工作状态的稳定，从而提高了电除尘器的整体性能。
三、工业应用
某水泥厂日产2500吨的窑头、窑尾都使用了电除尘器，窑头电除尘器投产以来运行一直很好，达到了设计时的要求。可是窑尾电除尘器运行一年后，效率开始下降，并呈逐年下降趋势，烟尘排放严重超标。同时风机磨损加剧，严重影响了系统的安全运行。在一年一度的设备大修期间，该水泥厂委托我公司对窑尾电除尘器进行技术改造，我公司工程技术人员在对这台电除尘器进行了全面的检查发现：一是该电除尘器阳极系统采用了C480的阳极板，长度为14米，阳极板上部11米向上的部位积灰逐渐增加，最厚处达到了4mm。阳极板下端与凹凸套连接处都有了不同程度的开裂；二是阴极吊挂积灰严重，有爬电现象。我公司技术人员的讨论了多种方案，一是因为施工周期较短，二是要尽量减小投资。最后决定在阳极板开裂处用与极板相同的材料进行了补焊加固。在每个电场的中部又做了一个尘中走道，在对应的阳极板位置又加了一组振打撞击杆，又增加了一套振打系统，振打锤的的重量相应的作了减轻。关于解决阴极吊挂积灰爬电，我们大胆的使用了袋式除尘器的脉冲清灰方法，在阴板吊挂的盖板上均布做了三个喷吹管，喷吹方向朝向吊挂内壁。利用水泥厂现有的压缩空气。采用集中控制进行定时清灰。经过这次技术改造，从根本上解决了积尘极板的清灰问题和阴极吊挂的积灰爬电现象。技改一年以来，这台电除尘器运行一直很平稳，排放浓度也达到了国家的规定要求。
资料二:
一种电除尘器阳极振打砧梁
这样一种电除尘器阳极振打砧梁，为解决已有电除尘器阳极振打砧梁在加工过程中易产生应力集中，振打力分布不均匀等问题。本实用新型采取振打杆(1)、砧梁(3)设置在吊板(5)中心位置一侧，在振打杆(1)与砧梁(3)连接处沿砧梁(3)方向固定有能均匀分布振打力的呈直角三角形的加强板(2)；在砧梁(3)与吊板(5)连接处沿吊板(5)方向固定有能均匀分布振打力的呈直角的近似三角形加强板(4)。具有结构简单，使用寿命长等优点。
资料三:
一种电除尘器阳极振打状态监测装置，包括阳极振打轴和变频调速传动机构，阳极振打轴的一端固定在外壳上，另一端伸出壳体，伸出端通过联轴器与变频调速传动机构相连接，变频调速传动机构由电机控制，在阳极振打轴上设有一扭力传感器，该扭力传感器设于阳极振打轴的伸出端与变频调速传动机构之间，所述扭力传感器通过数据传输线依次与信号放大器、A／D转换器、计算机相连。本实用新型安装有采用阳极振打轴扭力为信号源的扭力传感器，传感器信号经信号放大器、A／D转换器处理后输入计算机，从而实现对设备运行状态进行监测与故障诊断，便于实时安排检修，避免造成机构的严重损坏。
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内容主要包括：工业除尘设备分类和性能，工业除尘设备设计总则，除尘工艺设计、结构设计，气流组织设计、自然控制设计，辅助设备选型，设备制作设计，涂装、保温、拌热设计和设备安装施工等
第一章工业除尘设备分类和性能1
第一节工业除尘设备分类1
一、除尘器概念1
二、除尘器分类2
三、粒子分离机理4
第二节工业除尘设备性能11
一、处理气体流量12
二、除尘设备阻力13
三、除尘效率13
四、除尘器排放浓度15
五、漏风率16
六、除尘器的其他性能指标17
第二章除尘设备设计总则18
第一节法规政策18
一、环境保护法规18
二、产业技术政策19
第二节除尘设备设计总则19
一、设计原则19
二、设计依据20
三、可行性研究21
四、设计内容22
第三节设计原始资料23
一、含尘气体的性质23
二、工业粉尘的性质36
三、常用气象资料50
四、设备设计任务书55
第四节设备设计注意事项55
一、调查研究55
二、技术经济指标55
三、提高技术装备水平55
四、满足工艺生产需要56
五、实例——电除尘器设备委托设计任务书56
第三章工业除尘设备工艺设计60
第一节重力除尘器工艺设计60
一、重力除尘器分类和工作原理60
二、重力除尘器设计要求67
三、重力除尘器的主要尺寸设计68
四、重力除尘器性能计算69
五、垂直气流重力除尘器设计70
六、实例——石灰厂重力除尘器性能计算71
七、实例——高炉煤气重力除尘器设计72
第二节离心式除尘器工艺设计75
一、旋风除尘器分类和原理75
二、旋风除尘器性能计算81
三、旋风除尘器工艺设计条件和形式87
四、旋风除尘器进气口速度和形式87
五、旋风除尘器基本尺寸设计94
六、直流式旋风除尘器设计97
七、实例——砂轮机用旋风除尘器设备设计101
第三节袋式除尘器工艺设计103
一、袋式除尘器的分类和工作原理103
二、袋式除尘器设计条件分析114
三、工艺设计注意事项115
四、主要技术参数计算119
五、除尘器壳体与工艺布置设计125
六、清灰装置设计127
七、除尘器滤料选择140
八、实例——LFSF型袋式除尘器工艺设计计算148
九、实例——高炉煤气脉冲袋式除尘器工艺设计156
第四节静电除尘器工艺设计160
一、静电除尘器分类和工作原理161
二、静电除尘器工艺设计条件167
三、静电除尘器本体设计168
四、收尘极和放电极配置171
五、振打装置设计184
六、气流分布装置190
七、供电装置设计191
八、实例——燃煤锅炉静电除尘器工艺设计201
第五节湿式除尘器工艺设计205
一、湿式除尘器分类和工作原理205
二、水浴除尘器工艺设计210
三、喷淋式除尘器工艺设计214
四、文氏管除尘器工艺设计218
五、大型冲激式除尘器的设计225
六、实例——石灰窑高温烟气湿法除尘设备设计234
第六节除尘器改造设计237
一、改造设计原则237
二、反吹风袋式除尘器改造为脉冲袋式除尘器238
三、电除尘器改造为袋式除尘器239
四、电除尘器改造为电?袋复合除尘器240
五、电除尘器自身改造设计242
六、实例——不同类型除尘器改造为脉冲袋式除尘器244
七、实例——电除尘器自身技术改造248
第四章除尘器结构设计251
第一节除尘器荷载分析251
一、除尘器自重荷载作用251
二、壳体内气体压力及温度作用251
三、积灰荷载作用252
四、风荷载作用252
五、雪荷载作用253
六、地震荷载作用253
七、其他荷载作用253
第二节除尘器结构形式254
一、板式壳体结构254
二、骨架式壳体结构254
三、轻钢结构壳体255
四、圆筒形结构255
五、结构形式展望255
第三节材料性能与选用256
一、钢材规格和技术性能257
二、焊接材料与强度258
三、螺栓连接材料与强度259
第四节结构设计要点260
一、柱网布置要点260
二、柱间支撑的设置260
三、箱体结构设计要点262
四、灰斗设计要点263
五、梯子、平台、栏杆的设计要点264
第五节除尘器结构计算266
一、极限状态及其设计一般公式266
二、内力分析268
三、灰斗计算270
四、板及加劲肋计算275
五、梁的计算276
六、柱的计算280
七、连接计算292
八、实例——电除尘器结构计算301
九、实例——板件的焊接拼接连接设计316
第六节圆筒式除尘器结构设计317
一、分类和术语317
二、设计一般规定318
三、材料选择321
四、结构计算323
五、配套件选择与设计335
六、实例——高炉煤气袋式除尘器结构设计340
七、实例——烟气脱硫增湿塔设计342
第五章除尘器气流组织设计345
第一节气流组织的意义和方法345
一、气流组织设计的意义345
二、气流组织设计的方法345
第二节试验研究346
一、相似理论基础346
二、近似模拟试验方法351
三、气流分布装置352
四、实例——气流分布均匀性试验实例359
第三节数值模拟方法361
一、数值模拟理论361
二、湍流模型362
三、数值模拟计算363
四、实例——袋式除尘器气流数值模拟365
第四节理论分析和计算367
一、流体的基本性质367
二、气体基本方程368
三、气体的流动状态370
四、气体流动的能量损失分析372
五、除尘设备构件、管件阻力计算373
六、实例——袋式除尘器阻力分析计算396
第六章除尘设备自动控制设计401
第一节除尘设备自动控制组成401
一、除尘设备自动控制特点401
二、自动控制系统组成401
第二节除尘设备控制仪表403
一、温度仪表403
二、压力仪表410
三、粉尘物位仪表416
四、差压变送器421
五、流量仪表423
六、粉尘浓度仪424
第三节可编程序控制器424
一、可编程序控制器的基本构成424
二、可编程序控制器的主要功能和特点426
三、可编程序控制器工作原理428
四、可编程序控制器软件429
五、可编程序控制器选型430
第四节除尘设备自动控制设计433
一、自动控制设计注意事项433
二、脉冲袋式除尘器的自动控制设计433
三、电除尘器自动控制设计438
四、实例——脉冲袋式除尘系统自动控制设计442
五、实例——电袋一体化除尘器自动控制设计447
第五节自动控制设备调试450
一、调试安全事项450
二、袋式除尘器电控设备调试451
三、电除尘器电控设备调试452
第七章辅助设备选型与设计454
第一节卸灰装置选型与设计454
一、卸灰装置分类454
二、灰斗料位控制和防棚灰装置454
三、插板阀457
四、翻板式卸灰阀459
五、回转卸灰阀463
六、湿式卸灰阀465
七、排灰装置的选用要求466
第二节机械输灰装置468
一、机械输灰装置分类468
二、机械输灰装置工作原理及性能468
三、螺旋输送机469
四、埋刮板输送机472
五、斗式提升机475
六、贮灰仓477
七、加湿机479
八、运灰车483
九、粉体无尘装车机484
第三节气力输灰装置设计487
一、物料气力输灰装置分类和特点487
二、气力输灰工作原理490
三、低压气力输送装置495
四、仓式泵输送装置504
五、风动溜槽输灰系统513
六、气力提升泵516
七、实例——气力输送在除尘器输灰中的应用521
第四节压缩空气系统设计523
一、供应方式523
二、用气量计算525
三、压气管道的计算526
四、贮气罐选型和设计528
五、压缩空气装置配件530
第五节压缩空气站设计539
一、压缩空气性质及压缩空气站系统组成539
二、空气压缩机及附属设备选择541
三、压缩空气站管道设计546
四、空压机站配置550
第六节压差装置系统设计552
一、取压测孔552
二、压差管道设计553
三、压力计选用和防堵553
第八章大型除尘设备制作设计555
第一节制作程序设计555
一、设计编制依据555
二、设计编制原则556
三、设计编制内容557
第二节除尘器制作标准558
一、制作技术标准558
二、制作质量标准560
三、质量偏差控制560
四、实例——框架式反吹风袋式除尘器制作标准566
第三节部件制作和选用572
一、部件分类572
二、部件制作572
三、检验与出厂578
第四节总体组合578
一、组合原则578
二、组合工艺579
三、技术装备580
第九章涂装、保温和伴热设计581
第一节工业除尘设备涂装设计581
一、除尘设备的腐蚀581
二、钢材除锈586
三、涂料选择和涂层结构587
四、涂装设计590
五、涂装色彩设计592
六、涂装施工与验收602
第二节除尘设备保温设计608
一、保温设置的原则608
二、保温材料608
三、保温层厚度的设计计算616
四、保温结构设计与选用626
五、保温层和辅助材料用量计算628
六、保温施工与验收629
第三节除尘设备伴热设计632
一、伴热设计要点632
二、蒸汽伴热设计633
三、热水伴热设计636
四、电伴热设计637
第十章工业除尘设备安装641
第一节安全注意事项641
一、树立安全第一的思想641
二、安全注意事项641
三、工具及设备使用642
四、高空作业643
五、事故处理预案643
六、职业危害应急措施644
第二节安装施工组织设计645
一、安装方案645
二、安装特点646
三、资源供应647
四、人力配备647
五、时间进度647
六、实例——袋式除尘工程施工组织设计647
第三节安装焊接658
一、一般规定658
二、焊接工艺评定658
三、焊接工艺659
四、焊接检验664
五、构件验收665
六、实例——袋式除尘器解体方案666
第四节安装标准和安装流程668
一、安装依据668
二、安装标准669
三、除尘器整体安装671
四、除尘器解体安装672
五、配套设备安装673
六、实例——电除尘设备的安装679
第五节安装质量检验和验收687
一、安装质量检验687
二、除尘设备安装调整试验687
三、压缩空气系统气压试验691
四、安装工程验收692
五、实例——圆筒形电除尘器试运转693
六、实例——环保设施竣工验收监测报告696
要求针刺线具有良好的放电性能，开始电晕电压低，放电强度高，能维持准版确的极距，与集尘点击相权匹配。直径小或带有尖端的电晕电极可以降低起始电晕电压，利于电晕放电。
机械强度高，在正常条件下不因振打、闪络、电弧放电而断裂。
能耐高温、耐腐蚀。
易于清灰。
如果你还有疑问，可以继续追问，在线回答你哦！
您好：
大致的除尘分为两种：其一是除尘系统，针对冶金炼钢电炉和以原煤为燃料的回锅炉等企业答，这些炉窑排放的大气污染物对周围环境造成很大危害，所以需将尘除掉才能排放，这类叫工业除尘。
除尘方式有：
其二：除尘设备，是针对产品，特别是塑胶制品，如，电视机外壳，手机配件，汽车零配件，吸塑盒等产品在制作的过程中产生静电从而吸附了灰尘，使产品达不到要求。
静电除尘的原理是：通过离子风跟产品上的静电中和，底部吸尘将产品上的尘埃吸附在集成装置上，可以更换集成棉，已保证不会二次污染。
除尘方式：
希望能够帮助到您，满意请采纳！
收尘面积是根据多依奇公式计算出来的，你要求的效率什么的都不知道，怎么算？再有，浓度低没什么太大关系，主要是你的粉尘性质是否好收，具体请参考：
计算所需的收尘极面积：电收尘器工作时的实际条件（如烟气特性、风量、风压、温度等）与设计时设定的条件能存在差异，或者设计者选取的某些数值（如驱进速度、选定的振打周期以及气体分布等），与生产实际可能有些出入，所以在设计收尘器时，必须考虑一定的储备能力。
从Deutsch效率公式中可知，设计时只要适当改变η、A、Q、ω四个数值中的任一个，便可使收尘器的工作能力有所储备。这是采取提高收尘效率作为备用系数的方法。另外也可用增大设计烟气量的方法，使收尘器具有储备能力。但是，采用增大烟气处理量作这储备能力的方法，容易与电收尘器的漏风率混淆。同样也可用降低ω值的方法，来使收尘器具有储备能力。但用降低ω值的方法也不易看出究竟有多大裕度做为收尘器的备用系数。目前多采用增大收尘极面积的方法做为收尘器的储备能力。
设计时按下式计算所需收尘极面积：A=－Qln（1-η）/ω×k（m2）
式中 A——所需收尘面积（m2）；
Q——被处理烟气量（m3/s）；
η——收尘器要求的收尘效率；
ω——粉尘驱进速度（m/s）
k——储备系数。
η=W入-W出/W入≈1-q出/q入
式中 W入——电收尘器入口处的粉尘量（kg/h）；
W出——电收尘器出口处的粉尘量（kg/h）；
q入——电收尘器入口处烟气量的含尘浓度（g/m3）；
q出——电收尘器出口处烟气量的含尘浓度（g/m3）。
储备系数k的选取时应考虑下面几点：收尘器用于何种工艺流程。如果当电收尘器出现故障时可以停机处理而不影响生产（如矿渣烘干机、磨机、包装机等处用的电收尘器），这时k值可取1，反之，如果电收尘器停机修理会影响生产，则k值可取1.1-1.3。
需要的参数主要有以下几个方面
除尘器的风量大小
除尘器的工况,包括烟气的温度和成分
锅炉的重量,也就是多少吨
除尘器的车间大小,也就是烟气的面积大小
如果还有除尘器的选型设计疑问 可以咨询九正通明
这个想靠某篇文献就搞清楚？不知道有那么神奇没？给篇资料供参考
电除尘器一般是利用直流负高压使气体电离、产生电晕放电，进而使粉尘荷电，并在强电场力的作用下，将粉尘从气体中分离出来的除尘装置，其特点是除尘效率高，普遍在99%以上，设计效率最高可达99.99%，一般能保证除尘器出口含尘浓度为50—100毫克/米3阻力损失小，一般为49—196Pa，因而风机的耗电量少，按每小时处理1000m3烟气量计算，电能消耗约为0.2—0.8KW．h ,处理烟气量大，对烟气浓度的适应性较好，运行费用低。但其一次性投入与钢材消耗量大，占地面积大，对制造、安装和操作水平要求较高，对烟气温度变化较敏感，应用范围受粉尘比电阻的限制，据资料记载[1]：电除尘器最适合的比电阻范围为104—5×1010（-㎝），若在此范围外，则需采取一定的技术措施。
神一三期四台电除尘器是由捷克的机械部分和东德的电气部分组成，由于设计、制造、安装、均存在不合理因素，投运以来，运行参数一直不佳，从未达到设计参数，经过工程技术人员和有关专家的多次研究探讨，又经过机械、电控系统的技术改造，虽然有所好转，但仍未达到额定运行参数值。特别是近几年来，随着设备的老化，运行参数一直不稳，经常出现：二次电压低甚至接近为零或升至较低电压便发生闪络；二次电流升不起维持在低电流运行或二次电流不稳定急剧摆动等现象。根据我们多年的运行、检修经验和技术分析，对影响我厂三期电除尘器运行参数的原因及对策作以下探讨。
2. 影响运行参数的原因分析：
2.1反电晕对运行参数的影响：
电除尘器最适合的粉尘比电阻范围为104—5×1010（-㎝），而我厂粉尘比电阻经测试为1011—1013 -㎝，超过此临界值则为高比电阻粉尘。所谓反电晕就是指沉积在收尘极表面上的高比电阻粉尘层所产生的局部放电现象。当粉尘比电阻超过临界值1010（-㎝）后，电除尘器的性能就随着比电阻的增高而下降。比电阻超过1012 -㎝，采用常规电除尘器就难以达到理想的效果。这是因为：若沉积在收尘极上的粉尘是良导体，则不会干扰正常的电晕放电，当如果是高比电阻粉尘，则电荷不易释放。随着沉积在收尘极上的粉尘层增厚，释放电荷更加困难。此时一方面由于粉尘层未能将电荷全部释放，其表面仍有与电晕极相同的极性，便排斥后来的荷电粉尘。另一方面由于粉尘层电荷释放缓慢，于是在粉尘间形成较大的电位梯度。当粉尘层中的电场强度大于其临界值时，就在粉尘层的孔隙间产生局部击穿，产生与电晕极极性相反的正离子，所产生的正离子便向电晕极运动，中和电晕区带负电的粒子。其结果是电流大幅度增大，电压降低。运行参数及为不稳，电除尘性能显著恶化。
电除尘器的性能超过临界值1010（-㎝）后随着比电阻的增高而下降也可根据欧姆定理来论证：电流通过具有一定电阻的粉尘的电压降为
△U=j * Rs= j *póR (V)[2]
其中：j—粉尘层中的电流密度（A/cm）
óR——粉尘层厚度（cm）p——比电阻（-㎝）
作用于电极之间的电压为Ug=U—△U= U—j póR (v)
U—电除尘器外加电压
由上式可看出：如果粉尘比电阻不太高，则沉积在收尘极上的粉尘层中的电压降对空间电压Ug的影响可或略不计。但是随着比电阻的升高，若超过临界值1010（-㎝）后，则粉尘层中的电压△U变得很大，达到一定程度致使粉尘层局部击穿，并产生火花放电，即通常所说的影响电除尘器运行参数的主要原因案例分析
反电晕现象。
概括地说，反电晕对电流—电压特性最明显的影响是：
a). 降低火花放电电压，使二次电压降低；
b).形成稳定的反电晕陷口而发生电流的突变或非连续性，使运行参数及为不稳
c).最大电晕电流大为增加，在即将发生火花放电时，二次电流为正常电流值的好几倍。
防止和减弱反电晕的措施是[3]：设法降低粉尘比电阻，使粉尘层不被击穿。主要方法有以下几种：
对烟气进行调质处理。（其中有：增湿处理；化学调质处理）
采用高温电除尘器。
采用宽间距电除尘器。
4)采用高压脉冲供电系统，是彻底消除反电晕，解决高比电阻粉尘不易捕集的最有效的手段。其简单原理是在直流电压的基础上跌加作用时间很短的脉冲电压。直流电压为临界起晕电压，脉冲电压使气体电离产生电晕电流。这种供电方式，可在不降低电场电压的情况下，通过改变脉冲电压的频率和宽度来控制电晕电流。使沉集在收尘极上粉尘层的电晕电流密度和比电阻的乘积永远低于粉尘层的击穿电压，从而彻底避免反电晕现象。同时还将使电除尘器的能耗大幅度地下降，具有很大的经济效益。美国、日本、丹麦等国早已成功运行并已证实了实际的使用效果。是我国电除尘的发展、应用方向。
神一除尘器的粉尘比电阻经环保设备厂测试为1011—1013 -㎝，是高比电阻粉尘，不利于收尘，运行中电场内经常发生反电晕现象，由于频繁的放电，严重影响运行参数的升高。根据这种状况并结合解决我厂除尘器的其他问题，前几年#5、#8电除尘器进行了宽间距改造，同极距由300mm加到400 mm, 运行电压由30KV升到45KV左右，同时又采用了高压微机控制，运行参数有所提高，在很大程度上防止和减弱了反电晕现象，但仍未完全消除。#6、#7电除尘器一直未改造，随着设备的老化，不仅反电晕现象时有发生，而且还暴露出电晕线肥大和阳极板粉尘堆积的情况，严重影响运行参数的稳定和提高，有待于今后作全面的改造。
2.2电晕线肥大和阳极板粉尘堆积对运行参数的影响：
电晕线越细，产生的电晕越强烈，但因在电晕极周围的离子区有少量的粉尘粒子获得正电荷，便向负极性的电晕极运动并沉积在电晕线上，若粉尘的粘附性很强，不容易振打下来，于是电晕线的粉尘越集越多，即电晕线变粗，大大地降低电晕放电效果，这就是电晕线肥大；粘附性很强的粉尘有时还会在阳极板上堆积起来。以上两种情况都会使运行参数明显降低。其产生的原因主要有以下几方面：
1）除尘器低负荷或停止运行时电除尘的温度低与露点，水或硫酸凝结在尘粒之间及尘粒与电极之间，使其表面溶解，当除尘器再次运行时，溶解的物质凝固或结晶，产生大的附着力。
2）由于粉尘的性质而粘附，探索使用合适的煤种加以解决。
3）部分极板、极丝腐蚀严重，吸附在表面上的粉尘振打不易清除，虽然利用停炉机会更换部分阴极丝，但腐蚀的阳极板需等到大修才可更换。
4）漏风使冷空气从检查门、烟道、伸缩节、绝缘套管等处进入电场，不仅会增加烟气处理量，而且会由于温度下降出现冷凝水，引起电晕极结灰肥大、绝缘套管爬电和腐蚀等后果。
5）振打强度不够或振打故障，造成电晕线肥大和阳极板粉尘堆积，影响电流电压的升高。我们在日常实践中发现：当电流电压明显降低，经调整微机不起作用时，暂停电场几分钟
（振打继续运行）重新投入后电流电压明显升高，而过几分钟后运行参数又返回原来状态，充分说明振打强度不够。98年针对阳极振打两电场共用一套易发生犯卡的问题对#6电除尘器进行双侧振打改造后，经过长期的运行观察我们发现不仅犯卡故障明显减少，而且电晕线肥大和阳极板粉尘堆积的情况也得以大幅度改善。
2.3电晕闭塞对运行参数的影响：
当含尘气体通过电场空间时，粉尘粒子与其中的游离离子碰撞而荷电，于是在电除尘器内便出现两种形式的电荷——离子电荷和粒子电荷。故电晕电流一方面是由于气体离子的运动而形成，另一方面是由粉尘粒子运动而形成，但是粉尘粒子大小和质量都比气体离子大的多，所以气体离子的运动速度为粉尘离子的数百倍（气体离子的平均速度为60-100 m/s ,而粉尘离子的速度小于60 m/s）这样，由粉尘离子所形成的电晕电流仅占总电晕电流的1-2%，随着烟气中含尘浓度的增加，粉尘离子的数量也增多，以致由于粉尘离子形成的电晕电流虽不大，但形成的空间电荷却很大，接近于气体离子所形成的空间电荷，严重抑制电晕电流的产生，使尘粒不能获得足够的电荷，以致二次电流大幅度的下降，若含尘浓度太大时，可能使电流趋于零，使运行参数明显下降、收尘效果明显恶化，这种现象称为电晕闭塞。其产生的原因主要有以下几方面：
1）烟气含尘浓度大。据我们多年的观察发现：三期电除尘有时由于煤质的不同含尘浓度大时，电除尘的电流电压都受到不同程度的影响，（特别是一、二次电流下降尤为明显）下灰斗量很大，收尘效果恶化；同样工况的电除尘器，不作高压微机电控系统和振打微机电控系统的任何调整，有时电流电压很高，下灰斗量正常，说明烟气含尘浓度对电除尘的运行参数影响很大。
2）烟气流速（电场风速）增加，也会在不同程度上产生电晕闭塞现象。三期电除尘器设计的烟气流速为1.159m/s,若烟气流速超过此参数，则必然会影响到运行中电流电压的升高。电除尘器是负压运行，当本体的联结处密封不严而漏风时，冷空气就会从外部进入电场，使通过电除尘器的烟气流速增大，则在每一单位时间内停留在电场中的烟尘量增大，因而会在不同程度上产生电晕闭塞现象，使运行参数恶化。
为减小烟气含尘浓度大的影响，前几年利用大修将三期电除尘的电晕线由锯齿线改为适于捕集高浓度粉尘的芒刺线，改造后电晕闭塞现象明显减少；但随着近年来除尘器本体的老化，除尘器到大修周期因其他原因而未能及时安排大修，漏风增多未能彻底治理，导致电晕闭塞现象又有所增加，运行中二次电流有时明显下降，甚至使电流趋于零。
2.4锅炉排烟温度和压力对运行参数的影响：
烟气的温度和压力影响电晕始发电压，起晕时电晕极表面的电场强度、电晕极附近的空间电荷密度和分子离子的有效迁移率等，温度和压力对电除尘器性能的某些影响可以通过烟气密度ò的变化来分析。
ò=ò0 * T0/T *P/P0（kg/m3）[4]
ò0——烟气在T0和P0时的密度（kg/m3）
T0——标准状态的温度（273 k）
P0——标准状态的大气压（101325pa）
T——烟气的实际温度（ k ）
P——烟气的实际压力(pa)
由上式可知：参数ò随温度的升高和压力的降低而减小，当ò降低时，电晕始发电压，起晕
时电晕极表面的电场强度和火花放电电压等都要降低，致使二次电压升不起来。这是因为：当ò减小时离子的有效迁移率由于和中性分子碰撞次数减少而增大，因为在外加电压一定的情况下，这将导致电晕极附近的空间电荷密度减小和收尘极的平均电流增大。电晕极附近的空间电荷密度减小，导致在电晕极表面以较低的电场强度获得一定的电晕电流，于是当ò减小时，为了在阳极板上保持一定的平均电晕电流密度，则外加电压必须降低，致使运行参数降低。
神一三期锅炉排烟温度最高可达到180℃左右，而电除尘器的最佳运行温度是140℃—150℃，在这种高温下运行将直接影响电除尘的二次电压和二次电流的升高。而烟气压力经过以前的测试影响不大，所以降低锅炉排烟温度有利于提高电除尘的运行参数。
2.5.高压短路对运行参数的影响：
高压短路直接影响电除尘运行参数，发生高压完全短路后，二次电流I2上升，二次电压U2=0，相应的电场失去除尘作用，为防止短路电流烧毁电场或损坏整流变，必须紧停相应的控制柜，可见：高压短路对电除尘运行参数影响最大。高压短路时的现象和原因主要有以下几方面：
1）运行中的电除尘器当二次电流I2上升，二次电压U2下降（有时U2=0）就有高压短路的重大嫌疑；当I2.U2的变化值不大，则是由于烟气条件发生了变化，导致负荷加重，导致外部回路的压降降低，或是由于整变变二次输出抽头位置不合适以及电场绝缘降低的原因，此时应从电场本体上查出绝缘降低的原因，调整锅炉运行工况，或改变整流变的二次抽头位置。
2）当U2下降较大，二次电流表、二次电压表反向大幅度摆动时，即二次电压表瞬间下降至零值，而二次电流表瞬时大幅度上升时，此时多是由于电场本体内部阴极线或阳极板断裂或开焊，异极距在烟气流动条件下时大时小，甚至短路（此时I 2至表头，U2=0）整流变噪声忽大忽小，温升较高，从设备安全角度应紧停高压柜运行，待停炉后处理电除尘本体。
3）I2较正常值偏大，U2=0表针无摆动，其原因大多是：
（1）电场内极板、极线完全短路或积灰短路、高压电缆对地击穿。
（2）电场或阴极绝缘瓷瓶严重受潮或进水绝缘降低甚至到0、进水使阴极绝吊杆在运行中放电而碳化完全失去绝缘作用，造成高压短路。高压瓷瓶破裂。
（3）变压器故障。
神一三期电除尘由于部分设备的老化，在运行中经常出现电场绝缘低、甚至为零或高压电缆老化对地击穿的现象，严重影响电除尘运行中的电流电压参数，急需利用大修进行部分设备的更换。
2.6微机控制柜的运行环境及电除尘器升压变容量不足对运行参数的影响：
微机控制柜的周围环境好坏直接影响到微机内部电控元件能否正确的执行和反馈控制，若电控元件集灰太多，势必会影响散热引起温度升高，从而误发信号、严重影响运行中的电流电压参数。三期电除尘由于投产安装时配电室密封不严，在电除尘运行时大量的灰尘进入配电室内，严重影响微机控制系统的正确动作，虽然加强了定期的清扫，但远远不能满足微机运行的需要。目前，除#5电除尘配电室经大修改造环境有明显改善外，#6、#7、#8电除尘配电室的环境在运行中仍很恶劣，急需彻底整改密封。
电除尘器的升压变对运行参数影响很大，由于神一电除尘器的机械部分由捷克制造，而电控柜和升压变由东德制造，设计时没有进行严密的配套计算，电除尘器的收尘面积太大，相当于国产30万机组电除尘器的收尘面积，升压变的容量较小。而升压变容量足够大时，负载变化对其输出电压影响很小，反之升压变容量不足则负载变化对其参数影响就大，由于设计时升压变与本体容量不配套，升压变的容量较小，所以，当电流上升时，变压器本身整流硅堆、阻
尼电阻及高压电缆压降很大，从而降低了电场的电压，使电场电压和电流都不能升高，参数达不到额定的要求。
解决办法是：加宽极距，减少收尘面积，（#5、#8电除尘器以实施）但此方法同样受变压器最高允许电压的限制，电压达到额定的55KV时，变压器已经过流。故根本解决办法是更换大容量的升压变压器。
3.结论：通过以上分析可知影响当前神一三期电除尘运行参数的主要原因有：
尘比电阻大。排烟温度高。
部分极板、极丝腐蚀、变形、间距改变。
振大强度不够。
高压电缆老化；本体磨损漏风；部分保温箱漏风、漏雨、保温不足。
升压变容量不足，运行参数达不到额定值。
配电室密封不严，微机运行环境差。
4.措施与对策：针对目前的情况应采取的措施及长远对策为：
选择合适煤种并合理燃烧、降低排烟温度。
利用大修机会，更换腐蚀、变形的极板、极丝及不合格的高压电缆、彻底消除漏风、投入保温箱加热。彻底解决#6、#7、#8配电室密封不严问题。
全部采用宽间距、双侧振打改造（#5、#8已采用宽间距、#6已采用双侧振打）。 更换大容量的升压变压器或采用高压脉冲供电电源。
综合在《电动力学copy现象的数学理论》一书中，成为电磁学史上一部重要的经典论著。麦克斯韦称赞安培的工作是“科学上最光辉的成就之一，还把安培誉为“电学中的牛顿”。
安培还是发展测电技术的第一人，他用自动转动的磁针制成测量电流的仪器，以后经过改进称电流计。
安培在他的一生中，只有很短的时期从事物理工作，可是他却能以独特的、透彻的分析，
影响电除尘器除尘效率的因素很多，最关键的是粉尘比电阻。应该配套一台单电场的立式电除尘器，流通面积1平米，电场长度3米即可，配套100kv高压电源。
