《冷弯薄壁型钢结构技术规范 GB50018-2002》
中华人民共和国国家标准
冷弯薄壁型钢结构技术规范
Technical code of cold-formed thin-wall steel structures
GB 50018-2002
主编部门：湖北省发展计划委员会
批准部门：中华人民共和国建设部
施行日期：2003年1月1日
中华人民共和国建设部公告 第 63 号 建设部关于发布国家标准 《冷湾薄壁型钢结构技术规范》的公告
现批准《冷湾薄壁型钢结构技术规范》为国家标准，编号为GB50018—2002，自2003年1月1日起实施。其中，第3.0.6、4.1.3、4.1.7、4.2.1、4.2.3、4.2.4、4.2.5、4.2.7、9.2.2、10.2.3条为强制性条文，必须严格执行。原《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GBJ18—87同时废止。
中华人民共和国建设部
二○○二年九月二十七日
前 言
本规范是根据建设部建标[1998]94号文的要求，由主编部门湖北省发展计划委员会、主编单位中南建筑设计院会同有关单位、对1987年国家计划委员会批准颁布的《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GBJ 18—87进行全面修订而成的。 本规范共11章5个附录，这次修订的主要内容有：
1.按新修订的国家标准《建筑结构可靠度设计统一标准》的规定，增加了在采用不同安全等级时需结合考虑设计使用年限的内容；
2.增列了在单层房屋设计中考虑受力蒙皮作用的设计原则；
3.补充了弯矩作用于非对称平面内的单轴对称开口截面压弯构件稳定性的计算公式；
4.对三种不同的受压板件的有效宽厚比计算修改成以板组为计算单元，考虑相邻板件的约束影响，并采用统一的计算公式；
5.新增了自攻（自钻）螺钉、拉铆钉、射钉及喇叭形焊缝等新型连接方式的内容；
6.对广泛应用的压型钢板增加了用作非组合效应楼板、同时承受弯矩和剪力作用的计算方法；
7.新增了应用十分广泛的薄壁型钢墙梁的设计规定与构造要求；
8.补充了多跨门式刚架体系中刚架在的计算长度计算公式，补充了刚架梁垂直挠度限值、柱顶侧移限值等规定。 本规范将来可能进行局部修订，有关局部修订的信息和条文内容将刊登在《工程建设标准化》杂志上。 本规范以黑体字标志的条文力强制性条文，必须严格执行。 本规范由建设部负责管理和对强制性条文的解释，中南建筑设计院负责具体技术内容的解释。 为了提高规范的质量，请各单位在执行本规范过程中，结合工程实践，认真总结经验，并将意见和建议寄至：湖北省武汉市武昌中南二路十号中南建筑设计院《冷弯薄壁型钢结构技术规范》国家标准管理组（邮编：430071，Email：lwssc＠public.wh．hb．cn）。 本规范主编单位、参编单位和主要起草人： 主编单位：中南建筑设计院 参编单位：同济大学 深圳大学 西安建筑科技大学 哈尔滨工业大学 福州大学 湖南大学 东风汽车公司基建管理部 武汉大学 上海交通大学 中国建筑标准设计研究所 浙江杭萧钢构股份有限公司 南昌大学 福建长祥建筑钢结构有限公司 喜利得（中国）有限公司 主要起草人： 陈雪庭 陆祖欣 沈祖炎 张中权 何保康 徐厚军 张耀春 魏潮文 周绪红 孔次融 方山峰 周国樑 蔡益燕 陈国津 郭耀杰 高轩能 单银木 熊 皓 王 稚
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1 总 则
1 总 则
1.0.1 为使冷弯薄壁型钢结构的设计和施工贯彻执行国家的技术经济政策，做到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量，特制定本规范。
1.0.2 本规范适用于建筑工程的冷弯薄壁型钢结构的设计与施工。
1.0.3 本规范未考虑直接承受动力荷载的承重结构和受有强烈侵蚀作用的冷弯薄壁型钢结构的特殊要求。
1.0.4 本规范的设计原则是根据现行国家标准《建筑结构可靠度设计统一标准》GB 50068制定的。
1.0.5 设计冷弯薄壁型钢结构时，应结合工程实际，合理选用材料、结构方案和构造措施，保证结构在运输、安装和使用过程中满足强度、稳定性和刚度要求，符合防火、防腐要求。
1.0.6 冷弯薄壁型钢结构的设计和施工，除应符合本规范外，尚应符合现行有关国家标准的规定。
2 术语、符号
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2.1 术 语
2 术语、符号
2.1 术 语
2.1.1 板件 elements
薄壁型钢杆件中相邻两纵边之间的平板部分。
2.1.2 加劲板件 stiffened elements
两纵边均与其他板件相连接的板件。
2.1.3 部分加劲板件 partial1y stiffened elements
一纵边与其他板件相连接，另一纵边由符合要求的边缘卷边加劲的板件。
2.1.4 非加劲板件 unstiffened elements
一纵边与其他板件相连接，另一纵边为自由的板件。
2.1.5 均匀受压板件 uniform1y compressed elements
承受轴心均匀压力作用的板件。
2.1.6 非均匀受压板件 non-uniformly compressed elements
承受线性非均匀分布应力作用的板件。
2.1.7 子板件 sub-elements
一纵边与其他板件相连接，另一纵边与符合要求的中间加劲肋相连接或两纵边均与符合要求的中间加劲肋相连接的板件。
2.1.8 宽厚比 width-to-thickness ratio
板件的宽度与厚度之比。
2.1.9 有效宽厚比 effective width-to-thickness ratio
考虑受压板件利用屈曲后强度时，为了简化计算，将板件的宽度予以折减，折减后板件的计算宽度与板厚之比。
2.1.10 冷弯效应 effect of cold forming
因冷弯引起钢材性能改变的现象。
2.1.11 受力蒙皮作用 stressed skin action
与支承构件可靠连接的压型钢板体系所具有的抵抗板自身平面内剪切变形的能力。
2.1.12 喇叭形焊缝 flare groove welds
连接圆角与圆角或圆角与平板间隙处的焊缝。
2.2 符 号
2.2 符 号
2.2.1 作用及作用效应
B——双力矩；
F——集中荷载；
M——弯矩；
N——轴心力；
N
t——一个连接件所承受的拉力；
N
v——一个连接件所承受的剪力；
P——高强度螺栓的预拉力；
V——剪力。
2.2.2 计算指标E——钢材的弹性模量；
G——钢材的剪变模量；
N
s
v——电阻点焊每个焊点的抗剪承载力设计值；
N
b
t——一个螺栓的抗拉承载力设计值；
N——一个螺栓的抗剪承载力设计值；
N
b
c——一个螺栓的承压承载力设计值；
N
f
t——一个自攻螺钉或射钉的抗拉承载力设计值；
N
f
v——一个连接件的抗剪承载力设计值；
f——钢材的抗拉、抗压和抗弯强度设计值；
f
ce——钢材的端面承压强度设计值；
f
v——钢材的抗剪强度设计值；
f
y——钢材的屈服强度；
f
b
c，f
b
t，f
b
v——螺栓的承压、抗拉和抗剪强度设计值；
f
w
c，f
w
t，f
w
v——对接焊缝的抗压、抗拉和抗剪强度设计值；
f
w
f——角焊缝的抗压、抗拉和抗剪强度设计值；
σ——正应力；
τ——剪应力。
2.2.3 几何参数
A——毛截面面积；
A
n——净截面面积；
A
e——有效截面面积；
A
en——有效净截面面积；
H—— 柱的高度；
H
o———柱的计算高度；
I——毛截面惯性矩；
I
n——净截面惯性矩；
I
t——毛截面抗扭惯性矩；
I——毛截面扇性惯性矩；
I
es—— 压型钢板边加劲肋的惯性矩；
I
is——压型钢板中加劲肋的惯性矩；
S——毛截面面积矩；
W——毛截面模量；
W
n——净截面模量；
W
ω——毛截面扇性模量；
W
e——有效截面模量；
W
en——有效净截面模量；
a——卷边的高度；格构式檩条上弦节间长度；连接件的间距；
a
max——连接件的最大容许间距；
b——截面或板件的宽度；
b
0——截面的计算宽度（或高度）；
b
s——压型钢板中子板件的宽度；
b
e——板件的有效宽度；
c——与计算板件邻接的板件的宽度；
d——直径；
d
0——构件中孔洞的直径；
d
e——螺栓螺纹处的有效直径；
e——偏心距；
e
a——荷载作用点到弯心的距离；
e
0——截面弯心在对称轴上的坐标（以形心为原点）；
e
x——等效偏心距；
h——截面或板件的高度；
h
o——腹板的计算高度；
h
f——角焊缝的焊脚尺寸；
i——回转半径；
l——长度或跨度；侧向支承点间的距离；型钢截面中心线长度；
l
w——焊缝的计算长度；
l
0——计算长度；
l
ω——扭转屈曲的计算长度；
r
i——截面第i个棱角内表面的弯曲半径；
t——厚度；
θ——夹角；
λ——长细比；
λ
0——换算长细比；
λ
w——弯扭屈曲的换算长细比。
2.2.4 计算系数
k——受压板件的稳定系数；
k
1——板组约束系数；
n——连接处的螺栓数；两侧向支承点间的节间总数；
n
c——内力为压力的节间数；
n
v——每个螺栓的剪切面数；
n
1——同一截面处的连接件数；
α,β——构件的约束系数；
β
m——等效弯矩系数；
γ——钢材抗拉强度与屈服强度的比值；
γ
R——抗力分项系数；
ξ
1，ξ
2——计算受弯构件整体稳定系数时采用的系数；
η——计算受弯构件整体稳定系数时采用的系数；计算考虑冷弯效应的强度设计值时采用的系数；截面系数；
ζ——计算受弯构件整体稳定系数时采用的系数；
µ——刚架柱的计算长度系数；
µ
b——梁的侧向计算长度系数；
ρ——质量密度；受压板件有效宽厚比计算系数；
ϕ——轴心受压构件的稳定系数；
ϕ,
b，ϕ′
b——受弯构件的整体稳定系数；
ψ——应力分布不均匀系数。
3 材 料
3 材 料
3.0.1 用于承重结构的冷弯薄壁型钢的带钢或钢板，应采用符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700规定的Q235钢和《低合金高强度结构钢》GB/T 1591规定的Q345钢。当有可靠根据时，可采用其他牌号的钢材，但应符合相应有关国家标准的要求。
3.0.2 用于承重结构的冷弯薄壁型钢的带钢或钢板，应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度、冷弯试验和硫、磷含量的合格保证；对焊接结构尚应具有碳含量的合格保证。
3.0.3 在技术经济合理的情况下，可在同一构件中采用不同牌号的钢材。
3.0.4 焊接采用的材料应符合下列要求：
1 手工焊接用的焊条，应符合现行国家标准《碳钢焊条》GB/T 5117或《低合金钢焊条》GB/T 5118的规定。选择的焊条型号应与主体金属力学性能相适应。
2 自动焊接或半自动焊接用的焊丝，应符合现行国家标准《熔化焊用钢丝》GB/T 14957的规定。选择的焊丝和焊剂应与主体金属相适应。
3 二氧化碳气体保护焊接用的焊丝，应符合现行国家标准《气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝》GB/T 8110的规定。
4 当Q235钢和Q345钢相焊接时，宜采用与Q235钢相适应的焊条或焊丝。
3.0.5 连接件（连接材料）应符合下列要求：
1 普通螺栓应符合现行国家标准《六角头螺栓C级》GB/T 5780的规定，其机械性能应符合现行国家标准《紧固件机械性能、螺栓、螺钉和螺柱》GB/T 3089.1的规定。
2 高强度螺栓应符合现行国家标准《钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈与技术条件》GB/T 1228～1231或《钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副》GB/T 3632～3633的规定。
3 连接薄钢板或其他金属板采用的自攻螺钉应符合现行国家标准《自钻自攻螺钉》GB/T 15856.1～4、GB/T 3098.11或《自攻螺栓》GB/T 5282～5285的规定。
3.0.6 在冷弯薄壁型钢结构设计图纸和材料订货文件中，应注明所采用的钢材的牌号和质量等级、拱货条件等以及连接材料的型号（或钢材的牌号）。必要时尚应注明对钢材所要求的机械性能和化学成分的附加保证项目。
4 基本设计规定
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4.1 设 计 原 则
4 基本设计规定
4.1 设 计 原 则
4.1.1 本规范采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，以分项系数设计表达式进行计算。
4.1.2 冷弯薄壁型钢承重结构应按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行设计。
4.1.3 设计冷宵簿壁型钢结构时的重要性系数γo 应根据结构的安全等级、设计使用年限确定。
一般工业与民用建筑冷弯簿壁型钢结构的安全等级取为二级，设计使用年限为50年时，其重要性系数不应小于1.0；设计使用年限为25年时，其重要性系数不应小于0.95。特殊建筑冷弯簿壁型钢结构安全等级、设计使用年限另行确定。
4.1.4 按承载能力极限状态设计冷弯薄壁型钢结构，应考虑荷载效应的基本组合，必要时尚应考虑荷载效应的偶然组合，采用荷载设计值和强度设计值进行计算。荷载设计值等于荷载标准值乘以荷载分项系数；强度设计值等于材料强度标准值除以抗力分项系数，冷弯薄壁型钢结构的抗力分项系数γR=1.165。
4.1.5 按正常使用极限状态设计冷弯薄壁型钢结构，应考虑荷载效应的标准组合，采用荷载标准值和变形限值进行计算。
4.1.6 计算结构构件和连接时，荷载、荷载分项系数、荷载效应组合和荷载组合值系数的取值，应符合现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009的规定。
注：对支承轻屋面的构件或结构（屋架、框架等），当仅承受一个可变荷载，其水平投影面积超过60m2时，屋面均布活荷载标准值宜取0.3kN/m2。
4.1.7 设计刚架、屋架、檩条和墙梁时，应考虑由于风吸力作用引起构件内力变化的不利影响，此时永久荷载的荷载分项系数应取1.0
。
4.1.8 结构构件的受拉强度应按净截面计算；受压强度应按有效净截面计算；稳定性应按有效截面计算。
4.1.9 构件的变形和各种稳定系数可按毛截面计算。
4.1.10 当采用不能滑动的连接件连接压型钢板及其支承构件形成屋面和墙面等围护体系时，可在单层房屋的设计中考虑受力蒙皮作用，但应同时满足下列要求：
1 应由试验或可靠的分析方法获得蒙皮组合体的强度和刚度参数，对结构进行整体分析和设计；
2 屋脊、檐口和山墙等关键部位的模条、墙梁、立柱及其连接等，除了考虑直接作用的荷载产生的内力外，还必须考虑由整体分析算得的附加内力进行承载力验算；
3 必须在建成的建筑物的显眼位置设立永久性标牌，标明在使用和维护过程中，不得随意拆卸压型钢板，只有设置了临时支撑后方可拆换压型钢板，并在设计文件中加以规定。
4.2 设 计 指 标
4.2 设 计 指 标
4.2.1 钢材的强度设计值应按表4.2.1采用。
表4.2.1钢材的强应设计值（N/mm²）
| 钢材牌号 | 抗拉、抗压和抗弯f | 抗剪f | 端面承压（磨平顶紧）f ce |
| Q235钢 | 205 | 120 | 310 |
| Q345钢 | 300 | 175 | 400 |
4.2.2 计算全截面有效的受拉、受压或受弯构件的强度，可采用按本规范附录C确定的考虑冷弯效应的强度设计值。
4.2.3 经退火、焊接和热镀锌等热处理的冷弯簿壁型钢构件不得采用考虑冷弯效应的强度设计值。
4.2.4 焊缝的强度设计值应按表4.2.4采用。
表4.2.4 焊缝的强度设计值（N/mm²）
| 构件钢材牌号 | 对接焊缝 | 角焊缝 | ||
| 抗压f w c | 抗拉f w t | 抗剪f w v | 抗压、抗拉和抗剪f w f | |
| Q235钢 | 205 | 175 | 120 | 140 |
| Q345钢 | 300 | 255 | 175 | 195 |
| 注：1 当Q235钢与Q345钢对接焊接时，焊缝的强度设计值应按表4.2.4中Q235钢栏的数值采用； 2 经X射线检查符合一、二级焊缝质量标准的对接焊缝的抗拉强度设计值采用抗压强度设计值。 | ||||
4.2.5 C级普通螺栓连接的强度设计值应按表4.2.5采用。
表4.2.5C 级普通螺栓连接的强应设计值（N/mm²）
| 类别 | 性能等级 | 构件钢材的牌号 | |
| 4.6级，4.8级 | Q235钢 | Q345钢 | |
| 抗拉f b t | 165 | — | — |
| 抗剪f b v | 125 | — | — |
| 承压f b c | — | 290 | 370 |
4.2.6 电阻点焊每个焊点的抗剪承载力设计值应按表4.2.6采用。
表4.2.6 电阻点焊的抗剪承载力设计值
| 相焊板件中外层较薄板件的厚度 t (mm) | 每个焊点的抗剪承载力设计值N s v (KN) | 相焊板件中的外层较薄板件的厚度 t (mm) | 每个焊点的抗剪承载力设计值N s v (KN) |
| 0.4 | 0.6 | 2.0 | 5.9 |
| 0.6 | 1.1 | 2.5 | 8.0 |
| 0.8 | 1.7 | 3.0 | 10.2 |
| 1.0 | 2.3 | 3.5 | 12.6 |
| 1.5 | 4.0 | — | — |
4.2.7 计算下列情况的结构构件和连接时，本规范4.2.1至4.2.6条规定的强度设计值，应乘以下列相应的折减系数。
1 平面格构式檩条的端部主要受压腹杆：0.85；
2 单画连接的单角钢杆件：
1）按轴心受力计算强度和连接：0.85；
2）按轴心受压计算稳定性：0.6＋0.0014λ；
注：对中间无联系的单角钢压杆，λ为按最小回转半径计算的杆件长细比。
3 无垫板的单面对接焊缝：0.85；
4 施工条件较差的高室安装焊缝：0.90；
5 两构件的连接采用搭接或其间填有垫板的连接以及单盖板的不对称连接：0.90。
上述几种情况同时存在时，其折减系数应连乘。
4.2.8 钢材的物理性能应符合表4.2.8的规定。
表4.2.8 铜材的物理性能
| 弹性模量E（N/mm²） | 剪变模量G（N/mm²） | 线膨胀系数α(以每℃计) | 质量密度ρ（kg/m³） |
| 206×10³ | 79×10³ | 12×10 -6 | 7850 |
4.3 构造的一般规定
4.3 构造的一般规定
4.3.1 冷弯薄壁型钢结构构件的壁厚不宜大于6mm，也不宜小于1.5mm（压型钢板除外），主要承重结构构件的壁厚不宜小于2mm。
4.3.2 构件受压部分的壁厚尚应符合下列要求：
1 构件中受压板件的最大宽厚比应符合表4.3.2的规定。
表4.3.2 受压板件的责厚比限值
| 板件类别\\钢材牌号 | Q235钢 | Q345钢 |
| 非加劲板件 | 45 | 35 |
| 部分加劲板件 | 60 | 50 |
| 加劲板件 | 250 | 200 |
2 圆管截面构件的外径与壁厚之比，对于Q235钢，不宜大子100；对于Q345钢，不宜大于68。
4.3.3 构件的长细比应符合下列要求：
1 受压构件的长细比不宜超过表4.3.3中所列数值；
表4.3.3 受压构件的容许长细比
| 项次 | 构件类别 | 容许长细 |
| 1 | 主要构件（如主要承重性、刚架柱、桁架和格构式刚架的弦杆及支座压杆等） | 150 |
| 2 | 其他构件及支撑 | 200 |
2 受拉构件的长细比不宜超过350，但张紧的圆钢拉条的长纲比不受此限。当受拉构件在永久荷载和风荷载组合作用下受压时，长细比不宜超过250；在吊车荷载作用下受压时，长细比不宜超过200。
4.3.4 用缀板或缀条连接的格构式柱宜设置横隔，其间距不宜大子2～3m，在每个运输单元的两端均应设置横隔。实腹式受弯及压弯构件的两端和较大集中荷载作用处应设置横向加劲肋，当构件腹板高厚比较大时，构造上宜设置横向加劲肋。
5 构件的计算
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5.1 轴心受拉构件
5 构件的计算
5.1 轴心受拉构件
5.1.1 轴心受拉构件的强度应按下式计算：
式中 σ ——正应力；
N——轴心力；
A
n——净截面面积；
f——钢材的抗拉、抗压和抗弯强度设计值。
高强度螺栓摩擦型连接处的强度应按下列公式计算：
式中 n
1——所计算截面（最外列螺栓）处的高强度螺栓数；
n——在节点或拼接处，构件一端连接的高强度螺栓数；
A——毛截面面积。
5.1.2 计算开口截面的轴心受拉构件的强度时，若轴心力不通过截面弯心（或不通过Z形截面的扇性零点），则应考虑双力矩的影响。
注：本条规定也适用于轴心受压、拉弯、压弯构件。
5.2 轴心受压构件
5.2 轴心受压构件
5.2.1 轴心受压构件的强度应按下式计算：
式中 Aen——有效净截面面积。
5.2.2 轴心受压构件的稳定性应按下式计算：
式中 ϕ ——轴心受压构件的稳定系数，应按本规范表A.1.1-1或表A.1.1-2采用；
A
e——有效截面面积。
5.2.3 计算闭口截面、双轴对称的开口截面和截面全部有效的不卷边的等边单角钢轴心受压构件的稳定系数时，其长细比应取按下列公式算得的较大值：
式中 λ
x、λ
y——构件对截面主轴轴和轴的长细比；
l
ox、l
oy——构件在垂直于截面主轴轴和轴的平面内的计算长度；
i
x、i
y——构件毛截面对其主轴轴和轴的回转半径。
5.2.4 计算单轴对称开口截面（如图5.2.4所示）轴心受压构件的稳定系数时，其长细比应取按公式5.2.3-2和下式算得的较大值：
式中 λ
o——弯扭屈曲的换算长细比；
I
ω——毛截面扇性惯性矩；
I
t——毛截面抗扭惯性矩；
e
0——毛截面的弯心在对称轴上的坐标；
l
ω——扭转屈曲的计算长度，
l——无缀板时，为构件的几何长度；有缀板时，取两相邻缀板中心线的最大间距；
α，β——约束系数，按表5.2.4采用。
表5.2.4 开口截面轴心爱压和压弯构件的约束系数
| 项次 | 构件两端的支承情况 | 无缀板 | 有缀板 | ||
| α | β | α | β | ||
| 1 | 两端铰接，端部截面可以自由翘起 | 1.00 | 1.00 | - | - |
| 2 | 两端嵌固，端部截面的翘曲完全受到约束 | 1.00 | 0.50 | 0.80 | 1.00 |
| 3 | 两端铰接，端部截面的翘曲完全受到约束 | 0.72 | 0.50 | 0.80 | 1.00 |
5.2.5 有缀板的单轴对称开口截面轴心受压构件弯扭屈曲的换算长细比λw可按公式5.2.4-1计算，约束系数α、β可按表5.2.4采用，但扭转屈曲的计算长度lw=β·a，a为缀板中心线的最大间距。
构件两支承点间至少应设置2块缀板（不包括构件支承点处的缀板或封头板在内）。
5.2.6 格构式轴心受压构件的稳定性应按公式5.2.2计算，其长细比应按下列规定取λox和λoy中的较大值：
1 缀板连接的双肢格构式构件（如图5.2.6a所示）。
2 缀条连接的双肢格构式构件（如图5.2.6b所示）。
3 缀条连接的三肢格构式构件（如图5.2.6c所示）。
式中 λ
ox、λ
oy——格构式构件的换算长细比；
λ
x——整个构件对轴的长细比；
λ
y——整个构件对虚轴（轴）的长细比；
λ
1——单肢对其自身主轴（1轴）的长细比，计算长度取缀板间净距；
A——所有单肢毛截面的面积之和；
A
1——构件横截面所截各斜缀条毛截面面积之和。
图5.2.6 结构式构件截面示意图 格构式轴心受压构件，当缀材为缀条时，其分肢的长细比λ1不应大于构件最大长细比λmax的0.7倍；当缀材为缀板时，λ1不应大于40，且不应大于λmax的0.5倍（当λmax＜50时，取λmax=50﹚，此时可不计算单肢的强度和稳定性。 斜缀条与构件轴线间的夹角宜不小于40°不大于70°。 5.2.7 格构式轴心受压构件的剪力应按下式计算：
式中 V——剪力； A——构件所有单肢毛截面面积之和； f
y——钢材的屈服强度，Q235钢的f
y=235N/mm²，Q345钢的f
y=345N/mm²。
剪力V值沿构件全长不变，由承受该剪力的有关缀板或缀条分担。
5.3 受 弯 构 件
5.3 受 弯 构 件
5.3.1 荷载通过截面弯心并与主轴平行的受弯构件（如图5.3.1所示）的强度和稳定性应按下列公式计算：
式中 M
max——跨间对主轴轴的最大弯矩；
V
max——最大剪力；
W
enx——对主轴轴的较小有效净截面模量；
τ——剪应力；
S——计算剪应力处以上截面对中和轴的面积矩；
I——毛截面惯性矩；
t——腹板厚度之和；
ϕ
bx——受弯构件的整体稳定系数，应按本规范附录A中A.2的规定计算；
W
ex——对截面主轴轴的受压边缘的有效截面模量；
f
v——钢材抗剪强度设计值。
5.3.2 荷载偏离截面弯心但与主轴平行的受弯构件（如图5.3.2所示）的强度和稳定性应按下列公式计算：
式中 M——计算弯矩；
B——与所取弯矩同一截面的双力矩，当受弯构件的受压翼缘上有铺板，且与受压翼缘牢固相连并能阻止受压翼缘侧向变位和扭转时，B=0，此时可不验算受弯构件的稳定性。其他情况，B可按本规范附录A中A. 4的规定计算；
W
ω——与弯矩引起的应力同一验算点处的毛截面扇性模量。
剪应力可按公式5.3.1-2验算。
5.3.3 荷载偏离截面弯心且与主轴倾斜的受弯构件（如图5.3.3所示），当在构造上能保证整体稳定性时，其强度可按式5.3.3-1计算：
式中 M
x 、M
y——对截面主轴x、y轴的弯矩（图5.3.3所示的截面中，x轴为强轴，y轴为弱轴）；
W
eny——对截面主轴y轴的有效净截面模量。
x轴和y轴方向的剪应力可分别按公式5.3.1-2验算。
上述受弯构件，当不能在构造上保证整体稳定性时，可按公式5.3.3-2计算其稳定性：
式中 W
ey——对截面主轴Y轴的受压边缘的有效截面模量。
5.3.4 受弯构件支座处的腹板，当有加劲肋时应按公式5.2.2计算其平面外的稳定性，计算长度取受弯构件截面的高度，截面积取加劲肋截面积及加劲肋两侧各
宽度范围内的腹板截面积之和（t为腹板厚度）。
支座处无加劲肋时，应按第7.1.7条的规定验算局部受压承载力。
5.4 拉 弯 构 件
5.4 拉 弯 构 件
5.4.1 拉弯构件的强度应按下式计算：
若拉弯构件截面内出现受压区，且受压板件的宽厚比大于第5.6.1条规定的有效宽厚比时，则在计算其净截面特性时应按图5.6.5所示位置扣除受压板件的超出部分。
5.5 压 弯 构 件
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5.5 压 弯 构 件
5.5.1 压弯构件的强度应按下式计算：
5.5.2 双轴对称截面的压弯构件，当弯矩作用于对称平面内时，应按公式5.5.5.2-1计算弯矩作用平面内的稳定性：
式中 M——计算弯矩，取构件全长范围内的最大弯矩； β
m——等效弯矩系数； N′
E——钢材的弹性模量； E——钢材的弹性模量。 λ——构件在弯矩作用平面内的长细比； W
e——对最大受压边缘的有效截面模量。 当弯矩作用在最大刚度平面内时（如图5.5.2所示），尚应按公式5.5.2-2计算弯矩作用平面外的稳定性：
式中 η——截面系数，对闭口截面η=0.7，对其他截面η=1.0； ϕ
y——对y轴的轴心受压构件的稳定系数，其长细比应按公式5.2.3-2计算； ϕ
bx——当弯矩作用于最大刚度平面内时，受弯构件的整体稳定系数，应按本规范附录A中A.2的规定计算，对于闭口截面可取ϕ
bx=1.0。 Mx——应取构件计算段的最大弯矩。
5.5.3 压弯构件的等效弯矩系数βm应按下列规定采用： 1 构件端部无侧移且无中间横向荷载时：
式中 M
1、M
2——分别为绝对值较大和较小的端弯矩，当构件以单曲率弯曲时M
2/M
1取正值，当构件以双曲率弯曲时，M
2/M
1取负值。 2 构件端部无侧移但有中间横向荷载时： β
m=1.0 3 构件端部有侧移时： β
m=1.0 5.5.4 单轴对称开口截面（如图5.2.4所示）的压弯构件，当弯矩作用于对称平面内时，除应按第5.5.2条计算弯矩作用平面内的稳定性外，尚应按公式5.2.2计算其弯矩作用平面外的稳定性，此时，公式5.2.2中的轴心受压构件稳定系数φ应按公式5.5.4-1算得的弯扭屈曲的换算长细比λw由本规范表A.1.1-1或表A.1.1-2查得。
式中 ex——等效偏心距，
当偏心在截面弯心一侧时， ex为负，当偏心在与截面弯心相对的另一侧时ex为正。M取构件计算段的最大弯矩； ξ
2——横向荷载作用位置影响系数，查表A.2.1； s——计算系数，按公式5.2.4-2计算； e
a——横向荷载作用点到弯心的距离：对于偏心压杆或当横向荷载作用在弯心时e
a=0；当荷载不作用在弯心且荷载方向指向弯心时，为负，而离开弯心时e
a，为正。 若l
ox≤l
oy当压弯构件采用本规范表B.1.1-3或表B.1.1-4中所列型钢或当ex+
≤O时，可不计算其弯矩作用平面外的稳定性。 当弯矩作用在对称平面内（如图5.2.4所示），且使截面在弯心一侧受压时，尚应按下式计算：
式中 β
my——对轴的等效弯矩系数，应按第5.5.3条的规定采用； W′
ey——截面的较小有效截面模量； N′
EY——系数，
。 5.5.5 单轴对称开口截面压弯构件，当弯矩作用于非对称主平面内时（如图5.5.5所示），除应按公式5.5.5-1计算其弯矩作用平面内的稳定性外，尚应按公式5.5.5-2计算其弯矩作用平面外的稳定性。
式中 ϕ
x——对轴的轴心受压构件的稳定系数，其长细比应按公式5.2.4-1计算； N′
EX——系数，
。 5.5.6 双轴对称截面双向压弯构件的稳定性应按下列公式计算：
式中 ϕ
by——当弯矩作用于最小刚度平面内时，受弯构件的整体稳定系数，应按本规范附录A中A.2的规定计算； β
my——对轴的等效弯矩系数，应按第5.5.3条的规定采用。
5.5.7 格构式压弯构件，除应计算整个构件的强度和稳定性外，尚应计算单肢的强度和稳定性。 计算缀板或缀条内力用的剪力，应取构件的实际剪力和按第5.2.7条算得的剪力中的较大值。
5.5.8 格构式压弯构件，当弯矩绕实轴（X轴）作用时，其弯矩作用平面内和平面外的整体稳定性计算均与实腹式构件相同，但在计算弯矩作用平面外的整体稳定性时，公式5.5.2-2中的应按第5.2.6条中的换算长细比λ
oy确定，φ
b应取1.0；当弯矩绕虚轴（Y轴）作用时，其弯矩作用平面内的整体稳定性应按下式计算：
式中φ
y、 N′
Ey均应按换算长细比λ
oy，确定，弯矩作用平面外的整体稳定性可不计算，但应计算分肢的稳定性。
6 连接的计算与构造
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6.1 连接的计算
6 连接的计算与构造
6.1 连接的计算
6.1.1 对接焊缝和角焊缝的强度应按下列公式计算：
1 对接焊缝轴心受拉。
2 对接焊缝轴心受压。
3 对接焊缝受弯同时受剪。
拉应力：
剪应力：
对接焊缝中剪应力τ和正应力σ均较大处：
4 正面直角角焊缝受剪（作用力垂直于焊缝长度方向）。
5 侧面直角角焊缝受剪（作用力平行于焊缝长度方向）。
6 在垂直于角焊缝长度方向的应力σ1和沿角焊缝长度方向的剪应力τ1共同作用处。
式中 l
w——焊缝计算长度之和。采用引弧板或引出板施焊的对接焊缝，每条焊缝的计算长度可取其实际长度l；不符合上述施焊方法的对接焊缝和所有角焊缝，每条焊缝的计算长度均取实际长度l减去2h
f；
w
f——角焊缝的焊脚尺寸；
t——连接构件中较薄板件的厚度；
W
f——焊缝截面模量；
S
f——焊缝截面的最大面积矩；
I
f——焊缝截面惯性矩；
σ
f——垂直于焊缝长度方向的应力，按焊缝有效截面（0.7h
fl
w）计算；
τ
f——沿焊缝长度方向的剪应力，按焊缝有效截面（0.7h
fl
w）计算；
f
w
c、f
w
t——对接焊缝的抗压、抗拉强度设计值；
f
w
v——对接焊缝的抗剪强度设计值；
f
w
f——角焊缝的抗压、抗拉和抗剪强度设计值。
6.1.2 喇叭形焊缝的强度应按下列公式计算：
1 当连接板件的最小厚度小于或等于4mm时，轴力N垂直于焊缝轴线方向作用的焊缝（如图6.1.2-1所示）的抗剪强度应按下式计算：
轴力N平行于焊缝轴线方向作用的焊缝（如图6.1.2-2所示）的抗剪强度应按下式计算：
式中 t——连接钢板的最小厚度；
l
w——焊缝计算长度之和，每条焊缝的计算长度均取实际长度l减去2h
fh
f应按图6.1.2-3确定；
f——连接钢板的抗拉强度设计值。
2 当连接板件的最小厚度大于4mm时，纵向受剪的喇叭形焊缝的强度除按公式6.1.2-2计算外，尚应按公式6.1.1-7做补充验算，但h
f应按图6.1.2-2b或图6.1.2-3确定。
6.1.3 电阻点焊可用于构件的缀合或组合连接，每个焊点所承受的最大剪力不得大于本规范表4.2.6中规定的抗剪承载力设计值。
6.1.4 普通螺栓的强度应按下列规定计算：
1 在普通螺栓杆轴方向受拉的连接中，每个螺栓所受的拉力不应大于按下式计算的抗拉承载力设计值N
b
t。
式中 d
e——螺栓螺纹处的有效直径；
f
b
t——螺栓的抗拉强度设计值。
2 在普通螺栓的受剪连接中，每个螺栓所受的剪力不应大于按下列公式计算的抗剪承载力设计值N
b
v和承压承载力设计值N
b
c的较小者。
抗剪承载力设计值：
承压承载力设计值：
式中 n
v——剪切面数；
d——螺杆直径，对于全螺纹螺栓，取d=d
e；
∑t——同一受力方向的承压构件的较小总厚度；
f
b
c、f
b
v——螺栓的承压、抗剪强度设计值。
3 同时承受剪力和杆轴方向拉力的普通螺栓连接，应符合下列公式要求：
式中 N
v、N
t——每个螺栓所承受的剪力和拉力。
6.1.5 高强度螺栓摩擦型连接中，高强度螺栓的强度应按下列公式计算：
1 每个螺栓所受的剪力不应大于按下式计算的抗剪承载力设计值Nbv。
nbv=α·nf·μ·P (6.1.5-1) 式中α——系数，当最小板厚，t＜6mm时取0.8，当最小板厚，t＞6mm时取0.9； n
f——传力摩擦面数； μ——抗滑移系数，应按表6.1.5-1采用； P——高强度螺栓的预拉力，应按表6.1.5-2采用。
表6.1.5-1 抗滑移系数μ值
| 连接处构件接触面的处理方法 | 构件的钢材牌号 | |
| Q235 | Q3456 | |
| 喷砂（丸） | 0.40 | 0.45 |
| 热轧钢材轧制表面削除浮锈 | 0.30 | 0.35 |
| 冷轧钢材轧制表面消除浮锈 | 0.25 | — |
| 注：除锈方向应与受力方相垂直 | ||
6.1.5-2 高强度螺栓的预拉力P值（KN）
| 螺栓的性能等能 | 螺栓公称直径（mm） | ||
| M12 | M14 | M16 | |
| 8.8级 | 45 | 60 | 80 |
| 10.9级 | 55 | 75 | 100 |
2 每个螺栓所受的沿螺栓杆轴方向的拉力不应大于按下式计算的抗拉承载力设计值N
b
t。
Nbt=0.8P (6.1.5-2) 3 同时承受摩擦面间的剪力Nv和沿螺栓杆轴方向的拉力Nt作用的高强度螺栓应符合下列公式要求：
Nv=Nbv=α·nf·μ·(P-1.25Nt) (6.1.5-3)
Nt≤0.8P (6.1.5-4) 6.1.6 在构件的节点处或拼接接头的一端，当螺栓沿受力方向的连接长度lo大于15do时，应将螺栓的承载力设计值乘以折减系数
；当l
b大于60d
o时，折减系数为0.7，d
o为孔径。
6.1.7 用于压型钢板之间和压型钢板与冷弯型钢构件之间紧密连接的抽芯铆钉（拉铆钉）、自攻螺钉和射钉连接的强度可按下列规定计算：
1 在压型钢板与冷弯型钢等支承构件之间的连接件杆轴方向受拉的连接中，每个自攻螺钉或射钉所受的拉力应不大于按下列公式计算的抗拉承载力设计值。
当只受静荷载作用时：
Nft=17tf (6.1.7-1) 当受含有风荷载的组合荷载作用时：
Nft=8.5tf (6.1.7-2) 式中N
f
t——一个自攻螺钉或射钉的抗拉承载力设计值（N）； t——紧挨钉头侧的压型钢板厚度（mm），应满足0.5mm≤≤1.5mm； f——被连接钢板的抗拉强度设计值（N/mm²）。
当连接件位于压型钢板波谷的一个四分点时（如图6.1.7b所示），其抗拉承载力设计值应乘以折减系数0.9；当两个四分点均设置连接件时（如图6.1.7c所示）则应乘以折减系数0.7。
自攻螺钉在基材中的钻入深度tc应大于0.9mm，其所受的拉力应不大于按下式计算的抗拉承载力设计值。
Nft=0.75tcdf (6.1.7-3) 式中 d——自攻螺钉的直径（mm）；
t
c——钉杆的圆柱状螺纹部分钻入基材中的深度（mm）；
f——基材的抗拉强度设计值（N/mm²）
2 当连接件受剪时，每个连接件所承受的剪力应不大于按下列公式计算的抗剪承载力设计值。
抽芯铆钉和自攻螺钉：
式中 N
f
v ——一个连接件的抗剪承载力设计值（N）；
d——铆钉或螺钉直径（mm）；
t——较薄板（钉头接触侧的钢板）的厚度（mm）；
t
1——较厚板（在现场形成钉头一侧的板或钉尖侧的板）的厚度（mm）；
f——被连接钢板的抗拉强度设计值（N/mm²）。
射钉：
Nfv =tdf (6.1.7-7) 式中 t——被固定的单层钢板的厚度（mm）；
d——射钉直径（mm）；
f——被固定钢板的抗拉强度设计值（N/mm²）。
当抽芯铆钉或自攻螺钉用于压型钢板端部与支承构件（如檩条）的连接时，其抗剪承载力设计值应乘以折减系数0.8。
3 同时承受剪力和拉力作用的自攻螺钉和射钉连接，应符合下式要求：
式中 N
v、N
t——一个连接件所承受的剪力和拉力；
N
f
v、N
f
t——一个连接件的抗剪和抗拉承载力设计值。
6.1.8 由两槽钢（或卷边槽钢）连接而成的组合工形截面（如图6.1.8所示），其连接件（如焊缝、点焊、螺栓等）的最大纵向间距
amax应按下列规定采用：
1 对于压弯构件，应取按下列公式算得之较小者。
式中 n
1——同一截面处的连接件数；
N
f
v———个连接件的抗剪承载力设计值，对于电阻点焊可取N
f
v= N
s
v；
I
y——组合工形截面对平行于腹板的重心轴的惯性矩；
V
y——剪力，取实际剪力及按第5.2.7条算得的剪力中的较大值；
S
y——单个槽钢对y轴的面积矩；
l——构件支承点间的长度；
i
1——单个槽钢对其自身平行于腹板的重心轴的回转半径：
i
y——组合工形截面对轴的回转半径。
2 对于受弯构件：
式中 N
f
t——一个连接件的抗拉承载力设计值，对电阻点焊可取N
f
t=0.3 N
s
v。
h
o——最靠近上、下翼缘的两排连接件间的垂直距离；
d——单个槽钢的腹板中面至其弯心的距离；
q
0——等效荷载集度。
受弯构件的等效荷载集度应按下列规定采用：对于分布荷载应取实际荷载集度的3倍；对于集中荷载或反力，应将集中力除以荷载分布长度或连接件的纵向间距，取其中的较大值。
6.2 连接的构造
6.2 连接的构造
6.2.1 当被连接板件的厚度t≤6mm时，焊缝的计算长度不得小于30mm；当t＞6mm时，不得小于40mm。角焊缝的焊脚尺寸不宜大于1.5t（t为相连板件中较薄板件的厚度）。直接相贯的钢管节点的角焊缝焊脚尺寸可放大到2.0t。
6.2.2 当采用喇叭形焊缝时，单边喇叭形焊缝的焊脚尺寸ht（如图6.1.2-3所示）不得小于被连接板件的最小厚度的1.4倍。
6.2.3 电阻点焊的焊点中距不宜小于15
（mm），焊点边距不宜小于10
（mm）（t系被连接板件中较薄板件的厚度）。
6.2.4 螺栓的中距不得小于螺栓孔径的3倍，端距不得小于螺栓孔径的2倍，边距不得小于螺栓孔径的1.5倍（如图6.2.4所示）。在靠近弯角边缘处的螺栓孔边距，尚应满足使用紧固工具的要求。
6.2.5 抽芯铆钉（拉铆钉）和自攻螺钉的钉头部分应靠在较薄的板件一侧。连接件的中距和端距不得小于连接件直径的3倍，边距不得小于连接件直径的1.5倍。受力连接中的连接件数不宜少于2个。
6.2.6 抽芯铆钉的适用直径为2.6～6.4mm，在受力蒙皮结构中宜选用直径不小于4mm的抽芯铆钉；自攻螺钉的适用直径为3.0～8.0mm，在受力蒙皮结构中宜选用直径不小于5mm的自攻螺钉。
6.2.7 自攻螺钉连接的板件上的预制孔径do应符合下式要求：
6.2.8 射钉只用于薄板与支承构件（即基材如檩条）的连接。射钉的间距不得小于射钉直径的4.5倍，且其中距不得小于20mm，到基材的端部和边缘的距离不得小于15mm，射钉的适用直径为3.7～6.0mm。 射钉的穿透深度（指射钉尖端到基材表面的深度，如图6.2.8所示）应不小于10mm。 基材的屈服强度应不小于150N/mm²，被连钢板的最大屈服强度应不大于360N/mm²。基材和被连钢板的厚度应满足表6.2.8-1和表6.2.8-2的要求。
表6.2.8-1 被连钢板的最大厚度（mm）
| 射钉直径（mm） | ≥3.7 | ≥4.5 | ≥5.2 |
| 单一方向 |  |
||
| 单层被固定钢板最大厚度 | 1.0 | 2.0 | 3.0 |
| 多层被固定钢板最大厚度 | 1.4 | 2.5 | 3.5 |
| 相反方向 |  |
||
| 所有被固定钢板最大厚度 | 2.8 | 5.0 | 7.0 |
表6.2.8-1 基材的最小厚度
| 射钉直径（mm） | ≥3.7 | ≥4.5 | ≥5.2 |
| 最小厚度（mm） | 4.0 | 6.0 | 8.0 |
6.2.9 在抗拉连接中，自攻螺钉和射钉的钉头或垫圈直径不得小于14mm；且应通过试验保证连接件由基材中的拔出强度不小于连接件的抗拉承载力设计值。
7 压 型 钢 板
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7.1 压型钢板的计算
7 压 型 钢 板
7.1 压型钢板的计算
7.1.1 本节有关压型钢板计算的规定仅适用于屋面板、墙板和非组合效应的压型钢板楼板。
7.1.2 压型钢板（如图7.1.2所示）受压翼缘的有效宽厚比应按下列规定采用：
1 两纵边均与腹板相连，或一纵边与腹板相连、另一纵边与符合第7.1.4条要求的中间加劲肋相连的受压翼缘，可按加劲板件由本规范第5.6.1条确定其有效宽厚比；
2 有一纵边与符合第7.1.4条要求的边加劲肋相连的受压翼缘，可按部分加劲板件由本规范第5.6.1条确定其有效宽厚比。
7.1.3 压型钢板腹板的有效宽厚比应按本规范第5.6.1条规定采用。
7.1.4 压型钢板受压翼缘的纵向加劲肋应符合下列规定：
式中 l
es——边加劲肋截面对平行于被加劲板件截面之重心轴的惯性矩；
I
is——中间加劲肋截面对平行于被加劲板件截面之重心轴的惯性矩；
b
s——子板件的宽度；
b——边加劲板件的宽度；
t——板件的厚度。
7.1.5 压型钢板的强度可取一个波距或整块压型钢板的有效截面，按受弯构件计算。
7.1.6 压型钢板腹板的剪应力应符合下列公式的要求：
当h/t≤100时：
τ≤τcr=85000/（h/t）2(7.1.6-3)
式中 τ——腹板的平均剪应力（N/mm
2）；
τ
cr——腹板的剪切屈曲临界剪应力；
h/t——腹板的高厚比。
7.1.7 压型钢板支座处的腹板，应按下式验算其局部受压承载力：
R≤Rw (7.1.7-1)
式中 R——支座反力；
R
w——块腹板的局部受压承载力设计值；
a——系数，中间支座取a=0.12，端部支座取a=0.06；
t——腹板厚度（mm）；
l
c——支座处的支承长度，10mm＜l
c＜200mm，端部支座可取l
c=10mm：
θ——腹板倾角（45°＜θ＜90°)
7.1.8 压型钢板同时承受弯矩M和支座反力R的截面，应满足下列要求：
M/Mu≤1.0 （7.1.8-1）
R/Rw≤1.0 （7.1.8-2）
M/Mu+R/Rw≤1.25 (7.1.8-3) 式中 M
u——截面的弯曲承载力设计值，M
u=W
ef。
7.1.9 压型钢板同时承受弯矩M和剪力V的截面，应满足下列要求：
式中 V
u——腹板的抗剪承载力设计值，vu=(ht·sinθ) τ
cr，τ
ct按第7.1.6条的规定计算。
7.1.10 在压型钢板的一个波距上作用集中荷载F时，可按下式将集中荷载下折算成沿板宽方向的均布线荷载q
re，并q
re按进行单个波距或整块压型钢板有效截面的弯曲计算。
式中 F——集中荷载；
b
1——压型钢板的波距；
η——折算系数，由试验确定；无试验依据时，可取η=0.5。
屋面压型钢板的施工或检修集中荷载按1.0kN计算，当施工荷载超过1.0kN时，则应按实际情况取用。
7.1.11 压型钢板的挠度与跨度之比不宜超过下列限值：
屋面板：屋面坡度＜1/20时1/250，屋面坡度≥1/20时1/200；
墙板：1/150；
楼板：1/200。
7.1.12 仅作模板使用的压型钢板上的荷载，除自重外，尚应计入湿钢筋混凝土楼板重和可能出现的施工荷载。如施工中采取了必要的措施，可不考虑浇注混凝上的冲击力，挠度计算时可不计施工荷载。
7.2 压型钢板的构造
7.2 压型钢板的构造
7.2.1 压型钢板腹板与翼缘水平面之间的夹角θ不宜小于45°。
7.2.2 压型钢板宜采用镀锌钢板、镀铝锌钢板或在其基材上涂有彩色有机涂层的钢板辊压成型。
7.2.3 屋面、墙面压型钢板的基材厚度宜取0.4～1.6mm，用作楼面模板的压型钢板厚度不宜小于0.5mm。压型钢板宜采用长尺板材，以减少板长方向之搭接。
7.2.4 压型钢板长度方向的搭接端必须与支承构件（如檩条、墙梁等）有可靠的连接，搭接部位应设置防水密封胶带，搭接长度不宜小于下列限值：
波高≥70mm的高波屋面压型钢板：350mm；
波高＜70mm的低波屋面压型钢板：屋面坡度≤1/10时250mm，屋面坡度≥1/10时200mm；
墙面压型钢板：120mm。
7.2.5 屋面压型钢板侧向可采用搭接式、扣合式或咬合式等连接方式。当侧向采用搭接式连接时，一般搭接一波，特殊要求时可搭接两波。搭接处用连接件紧固，连接件应设置在波峰上，连接件应采用带有防水密封胶垫的自攻螺钉。对于高波压型钢板，连接件间距一般为700～800mm；对于低波压型钢板，连接件间距一般为300～400mm。
当侧向采用扣合式或咬合式连接时，应在檩条上设置与压型钢板波形相配套的专门固定支座，固定支座与擦条用自攻螺钉或射钉连接，压型钢板搁置在固定支座上。两片压型钢板的侧边应确保在风吸力等因素作用下的扣合或咬合连接可靠。
7.2.6 墙面压型钢板之间的侧向连接宜采用搭接连接，通常搭接一个波峰，板与板的连接件可设在波峰，亦可设在波谷。连接件宜采用带有防水密封胶垫的自攻螺钉。
7.2.7 辅设高波压型钢板屋面时，应在檩条上设置固定支架，檩条上翼缘宽度应比固定支架宽度大10mm。固定支架用自攻螺钉或射钉与檩条连接，每波设置一个；低波压型钢板可不设固定支架，宜在波峰处采用带有防水密封胶垫的自攻螺钉或射钉与檩条连接，连接件可每波或隔波设置一个，但每块低波压型钢板不得小于3个连接件。
7.2.8 用作非组合楼面的压型钢板支承在钢梁上时，其支承长度不得小于50mm；支承在混凝土、砖石砌体等其他材料上时，支承长度不得小于75mm。在浇注混凝土前，应将压型钢板上的油脂、污垢等有害物质清除干净。
7.2.9 铺设楼面压型钢板时，应避免过大的施工集中荷载，必要时可设置临时支撑。
8 檩条与墙梁
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8.1 檩条的计算
8 檩条与墙梁
8.1 檩条的计算
8.1.1 屋面能起阻止檩条侧向失稳和扭转作用的实腹式檩条（如图8.1.1所示）的强度可按下式计算：
屋面不能阻止檩条侧向失稳和扭转的实腹式檩条的稳定性可按下式计算：
8.1.2 当风荷载使实腹式檩条下翼缘受压时，其稳定性可按公式8.1.1-2计算。
8.1.3 平面格构式檩条上弦的强度按公式5.5.1计算，稳定性可按下式计算：
式中 ψ
min——轴心受压构件的稳定系数，根据构件的最大长细比按本规范附录A表A.1.1采用；
M
x、M
y——对檩条上弦截面主轴和的弯矩，轴垂直于屋面。
公式中的弯矩Mx和My可按下列规定采用：
1 计算M
x时，拉条可作为侧向支承点。计算强度时，支承点处的M
x可按下式计算：
计算稳定性时， M
x可取侧向支承点间全长范围内的最大弯矩。
2 节点和跨中处：
式中： l
1——侧向支承点间的距离；
a——上弦的节间长度；
q
x——垂直于屋面方向的均布荷载分量；
q
y——平行于屋面方向的均布荷载分量。
8.1.4 当风荷载作用下平面格构式檩条下弦受压时，下弦应采用型钢，其强度和稳定性可按下列公式计算：
强度：
稳定性：
8.1.5 平面格构式檩条受压弦杆在平面内的计算长度应取节间长度，平面外的计算长度应取侧向支承点间的距离（布置在弦杆处的拉条可作为侧向支承点），腹杆在平面内、外的计算长度均取节点几何长度。
端压腹杆的长细比不得大于150。
8.1.6 檩条在垂直屋面方向的容许挠度与其跨度之比，可按下列规定采用：
1 瓦楞铁屋面：1/150；
2 压型钢板、钢丝网水泥瓦和其他水泥制品瓦材屋面：1/200。
8.2 檩条的构造
8.2 檩条的构造
8.2.1 实腹式檩条可采用檩托与屋架、刚架相连接（如图8.2.1所示）。
8.2.2 平面格构式檩条的高度可取跨度的1/12～1/20。
平面格构式檩条的端压腹杆应采用型钢。
当风荷载使平面格构式模条下弦受压时，宜在檩条上、下弦杆处均设置拉条和撑杆。
8.2.3 实腹式檩条跨度大于4m时，在受压翼缘应设置拉条或撑杆，拉条和撑杆的截面应按计算确定。圆钢拉条直径不宜小于10mm，撑杆的长细比不得大于200。
当檩条上、下翼缘表面均设置压型钢板，并与檩条牢固连接时，可不设拉条和撑杆。
8.2.4 利用檩条作为水平支撑压杆时，檩条长细比不得大于200（拉条和撑杆可作为侧向支承点），并应按压弯构件验算其强度和稳定性。
8.3 墙梁的计算
8.3 墙梁的计算
8.3.1 简支墙梁（如图5.3.3b所示）的强度应按公式5.3.3-1和下列公式计算：
式中 V
xmax、V
ymax——竖向荷载设计值（q
x）和水平风荷载设计值（q
y）所产生的剪力的最大值；
b
0、h
0——墙梁截面沿截面主轴x、y方向的计算高度，取相交板件连接处两内弧起点间的距离；
t——墙梁截面的厚度。
两侧挂墙板的墙梁和一侧挂墙板、另一侧设有可阻止其扭转变形的拉杆的墙梁，可不计弯扭双力矩的影响（即可取B=0）。
8.3.2 若构造上不能保证墙梁的整体稳定时，尚需按公式5.3.3-2计算其稳定性，但公式中的φbx应按仅作用着Mx（忽略My及B的影响）的情况由附录A中A.2的规定计算。
8.3.3 墙梁的容许挠度与其跨度之比，可按下列规定采用：
1 压型钢板、瓦楞铁墙面（水平方向）：1/150；
2 窗洞顶部的墙梁（水平方向和竖向）：1/200。
且其竖向挠度不得大于10mm。
8.4 墙梁的构造
8.4 墙梁的构造
8.4.1 墙梁主要承受水平风荷载，宜将其刚度较大主平面置于水平方向。
8.4.2 当墙梁跨度大于4m时，宜在跨中设置一道拉条；当墙梁跨度大于6m时，可在跨间三分点处各设置一道拉条。拉条承担的墙体自重通过斜拉条传至承重柱或墙架柱，一般每隔5道拉条设置一对斜拉条（如图8.4.2所示），以分段传递墙体自重。
圆钢拉条直径不宜小于10mm，所需截面面积应通过计算确定。
9 屋 架
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9.1 屋架的计算
9 屋 架
9.1 屋架的计算
9.1.1 计算屋架各杆件内力时，假定各节点均为铰接，次应力可不计算，但应考虑在屋面风吸力的作用下，可能导致屋架杆件内力变号的不利影响，并核算屋架支座锚栓的抗拉承载力。
9.1.2 屋架杆件的计算长度（如图9.1.2所示）可按下列规定采用：
1 在屋架平面内，各杆件的计算长度可取节点间的距离；
2 在屋架平面外，弦杆应取侧向支承点间的距离；腹杆取节点间的距离（图9.1.2中的腹杆a应取AB间的距离），如等节间的受压弦杆或腹杆之侧向支承点间的距离为节间长度的2倍，且内力不等时，其计算长度应按下式确定：
式中 l
0——杆件的计算长度；
l——杆件的侧向支承点间的距离；
N
1——较大的压力，计算时取正值；
N
2——较小的压力或拉力，计算时压力取正值，拉力取负值。
侧向不能移动的点（支撑点或节点），可作为屋架的侧向支承点。当檩条、系杆或其他杆件未与水平（或垂直）支撑节点或其他不移动点相连接时，不能作为侧向支承点。
9.2 屋架的构造
9.2 屋架的构造
9.2.1 两端简支的跨度不小于15m的三角形屋架和跨度不小于24m的梯形或平行弦屋架，当下弦无曲折时，宜起拱，拱度可取跨度的1/500。
9.2.2 屋盖应设置支撑体系。当支撑采用圆钢时，必须具有拉紧装置。
9.2.3 屋架杆件宜采用薄壁钢管（方管、矩形管、圆管）。
9.2.4 屋架杆件的接长宜采用焊接或螺栓连接，且须与杆件等强。接长连接应设置在杆件内力较小的节间内。屋架拼装接头的数量及位置应按施工及运输条件确定。
9.2.5 屋架节点的构造应符合下列要求：
1 杆件重心轴线宜汇交于节点中心；
2 应在薄弱处增设加强板或采取其他措施增强节点的刚度；
3 应便于施焊、清除污物和涂刷油漆。
10 刚 架
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10.1 刚架的计算
10 刚 架
10.1 刚架的计算
10.1.1 刚架梁、柱的强度和稳定性应按下列规定计算：
1 刚架梁在刚架平面内可仅按压弯构件计算其强度；实腹式刚架梁应按压弯构件计算其在刚架平面外的稳定性；
2 实腹式刚架柱应按压弯构件计算其强度和稳定性；
3 格构式刚架柱应按压弯构件计算其强度和弯矩作用平面内的稳定性；
4 格构式刚架梁和柱的弦杆、腹杆以及缀条等应分别按轴心受拉及轴心受压构件计算各单个杆件的强度和稳定性；
5 变截面刚架柱的稳定性可按最大弯矩处的有效截面进行计算，此时，轴心力应取与最大弯矩同一截面处的轴心力。
10.1.2 单跨门式刚架柱，在刚架平面内的计算长度应按下式计算：
Ho=µH （10.1.2-1） 式中 H——柱的高度，取基础顶面到柱与梁轴线交点的距离（如图10.1.2所示）；
µ——刚架柱的计算长度系数，按下列方法确定。
1 刚架梁为等截面构件时，µ可按表A.3.1或表A.3.2取用；
2 刚架梁为变截面构件时，µ可按下式计算：
式中 K——刚架在柱顶单位水平荷载作用下的侧移刚度；
∆——刚架按一阶弹性分析得到的在柱顶单位水平荷载作用下的柱顶侧移；
I
1——刚架柱大头截面的惯性矩。
3 对于板式柱脚上述刚架柱计算长度系数µ宜根据柱脚构造情况乘以下列调整系数。
柱脚铰接：0.85
柱脚刚接：1.2
10.1.3 多跨门式刚架柱在刚架平面内的计算长度应按公式10.1.2-1计算，其计算长度系数可按下列规定确定。
1 当中间柱为两端铰接柱（即摇摆柱）时，边柱的计算长度系数μr可按下列公式计算：
式中 η——放大系数；
µ——按第10.1.2条确定的单跨门式刚架柱的计算长度系数；
N
1i——中间第i个摇摆柱的轴向力；
N
fj——第j个边柱的轴向力；
H
1i——中间第i个摇摆柱的高度；
H
fj——第 j个边柱的高度。
查表A.3.1或表A.3.2计算μ时，刚架梁的长度应取梁的跨度（即边柱到相邻中间柱之间的距离）的2倍。
摇摆柱的计算长度系数取1.0。
2 当中间柱为非摇摆柱时，各刚架柱的计算长度系数可按下式计算：
式中 µ
i——第i根刚架柱的计算长度系数，宜根据柱脚构造情况按第10.1.2条第3款乘以相应的调整系数；
N
EI——第i根刚架柱以大头截面为准的欧拉临界力；
H
i、N
i——第i根刚架柱的高度、轴压力；
I
i——第i根刚架柱大头截面的惯性矩。
10.1.4 实腹式刚架梁和柱在刚架平面外的计算长度，应取侧向支承点间的距离，侧向支承点间可取设置隅撑处及柱间支撑连接点。当梁（或柱）两翼缘的侧向支承点间的距离不等时，应取最大受压翼缘侧向支承点问的距离。
10.1.5 格构式刚架梁和柱的弦杆、腹杆和缀条等单个构件的计算长度lo（如图10.1.5所示）应按下列规定采用：
1 在刚架平面内，各杆件均取节点间的距离；
2 在刚架平面外，腹杆和缀条取节点间的距离，弦杆取侧向支承点间的距离，若受压弦杆在该长度范围内的内力有变化时，按下列规定计算：
1）当内力均为压力时，可按公式9.1.2-1、9.1.2-2计算，此时式中N1应取最大的压力,N2应取最小的压力；
2）当内力在侧向支承点间的几个节间内为压力，另几个节间内为拉力时，可按下式计算，但不得小于受压节间的总长。
式中 l——侧向支承点间的距离；
N
t——所有拉力的平均值，计算时取负值；
N
c——所有压力的平均值，计算时取正值；
n——两侧向支承点间节间总数；
n
c——内力为压力的节间数。
10.1.6 刚架梁的竖向挠度与其跨度的比值，不宜大于表10.1.6-1所列限值；刚架柱在风荷载标准值作用下的柱顶水平位移与柱高度的比值，不宜大于表10.1.6-2所列限值，以保证刚架有足够的刚度及屋面墙面等的正常使用。
表10.1.6-1 刚架梁的竖向挠度限值
| 盖屋情况 | 挠度限值 |
| 仅支撑压型钢板屋面和檩条（承受活荷载或雪荷载） | l/1800 |
| 尚有吊顶 | l/2400 |
| 有吊顶且抹灰 | l/360 |
| 注：1 对于单跨山形门式刚架，l系一侧斜梁的坡面长度，对于多跨山形门式刚架，l 指相邻两柱之间斜梁一坡的坡面长度。 2 对于悬壁梁，l取其悬伸长度的2倍。 | |
表10.1.6-2 刚架柱顶侧移限值
| 吊车情况 | 其他情况 | 柱顶侧移限值 |
| 无吊车 | 采用压型钢板等轻型钢墙板时采用砖墙时 | H/75 H/100 |
| 有桥式吊车 | 吊车由驾驶室操作时吊车由地面操作时 | H/400 H/180 |
| 注：表中H为钢架柱高度。 | ||
10.2 刚架的构造
10.2 刚架的构造
10.2.1 用于刚架梁、柱的冷弯薄壁型钢，其壁厚不应小于2mm。
10.2.2 刚架梁的最小高度与其跨度之比：格构式梁可取1/15～1/25；实腹式梁可取1/30～1/45。
10.2.3 门式刚架房屋应设置支撑体系。在每个温度区段或分期建设的区段，应设置横梁上弦横向水平支撑及柱间支撑；刚架转折处（即边柱柱顶和屋脊）及多跨房屋适当位置的中间柱顶，应沿房屋全长设置刚性系杆。
10.2.4 刚架梁及柱的内翼缘（或内肢）需设置侧向支承点时，可利用作为外翼缘（或外肢）侧向支承点用的檩条或墙梁设置隅撑（如图10.2.4所示），隅撑应按压杆计算。
10.2.5 刚架梁应与檩条或屋盖的其他刚性构件可靠连接。
11 制作、安装和防腐蚀
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11.1 制作和安装
11 制作、安装和防腐蚀
11.1 制作和安装
11.1.1 构件上应避免刻伤。放样和号料应根据工艺要求预留制作和安装时的焊接收缩余量及切割、刨边和铣平等加工余量。 11.1.2 应保证切割部位准确、切口整齐，切割前应将钢材切割区域表面的铁锈、污物等清除干净，切割后应清除毛刺、熔渣和飞溅物。 11.1.3 钢材和构件的矫正，应符合下列要求： 1 钢材的机械矫正，应在常温下用机械设备进行。冷弯薄壁型钢结构的主要受压构件当采用方管时，其局部变形的纵向量测值（如图11.1.3所示）应符合下式要求：
δ≤0.1b (11.1.3) 式中 δ——局部变形有纵向量测值； b——局部变形的量测标距，取变形所在面的宽度。
2 碳素结构钢在环境温度低于-16℃，低合金结构钢在环境温度低于-12℃时，不得进行冷矫正和冷弯曲。 3 碳素结构钢和低合金结构钢，加热温度应根据钢材性能选定，但不得超过900℃。低合金结构钢在加热矫正后，应在自然状态下缓慢冷却。 4 构件矫正后，挠曲矢高不应超过构件长度的1/1000，且不得大于10mm。 11.1.4 构件的制孔应符合下列要求： 1 高强度螺栓孔应采用钻成孔； 2 螺栓孔周边应无毛刺、破裂、喇叭口和凹凸的痕迹，切屑应清除干净。 11.1.5 构件的组装和工地拼装应符合下列要求： 1 构件组装应在合适的工作平台及装配胎模上进行，工作平台及胎模应测平，并加以固定，使构件重心线在同一水平面上，其误差不得大于3mm。 2 应按施工图严格控制几何尺寸，结构的工作线与杆件的重心线应交汇于节点中心,两者误差不得大于3mm。 3 组装焊接构件时，构件的几何尺寸应依据焊缝等收缩变形情况，预放收缩余量；对有起拱要求的构件，必须在组装前按规定的起拱量做好起拱，起拱偏差应不大于构件长度的1/1000，且不大于6mm。 4 杆件应防止弯扭，拼装时其表面中心线的偏差不得大于3mm。 5 杆件搭接和对接时的错缝或错位不得大于0.5mm。 6 构件的定位焊位置应在正式焊缝部位内，不得将钢材烧穿，定位焊采用的焊接材料型号应与正式焊接用的相同。 7 构件之间连接孔中心线位置的误差不得大于2mm。 11.1.6 冷弯薄壁型钢结构的焊接应符合下列要求： 1 焊接前应熟悉冷弯薄壁型钢的特点和焊接工艺所规定的焊接方法、焊接程序和技术措施，根据试验确定具体焊接参数，保证焊接质量。 2 焊接前应把焊接部位的铁锈、污垢、积水等清除干净，焊条、焊剂应进行烘于处理。 3 型钢对接焊接或沿截面围焊时，不得在同一位置起弧灭弧，而应盖过起弧处一段距离后方能灭弧，不得在母材的非焊接部位和焊缝端部起弧或灭弧。 4 焊接完毕，应清除焊缝表面的熔渣及两侧飞溅物，并检查焊缝外观质量。 5 构件在焊接前应采取减少焊接变形的措施。 6 对接焊缝施焊时，必须根据具体情况采用适宜的焊接措施（如预留空隙、垫衬板单面焊及双面焊等方法），以保证焊透。 7 电阻点焊的各项工艺参数（如通电时间、焊接电流、电极压力等）的选择应保证焊点抗剪强度试验合格，在施焊过程中，各项参数均应保持相对稳定，焊件接触面应紧密贴合。 8 电阻点焊宜采用圆锥形的电极头，其直径应不小于5
（t为焊件中外侧较薄板件的厚度），施焊过程中，直径的变动幅度不得大于1/5。 11.1.7 冷弯薄壁型钢结构构件应在涂层干燥后进行包装，包装应保护构件涂层不受损伤，且应保证构件在运输、装卸、堆放过程中不变形、不损坏、不散失。 11.1.8 冷弯薄壁型钢结构的安装应符合下列要求：
1 结构安装前应对构件的质量进行检查。构件的变形、缺陷超出允许偏差时，应进行处理。 2 结构吊装时，应采取适当措施，防止产生永久性变形，并应垫好绳扣与构件的接触部位。 3 不得利用已安装就位的冷弯薄壁型钢构件起吊其他重物。 不得在主要受力部位加焊其他物件。 4 安装屋面板前，应采取措施保证拉条拉紧和模条的位置正确。 5 安装压型钢板屋面时，应采取有效措施将施工荷载分布至较大面积，防止因施工集中荷载造成构件局部压屈。 11.1.9 冷弯薄壁型钢结构制作和安装质量除应符合本规范规定外，尚应符合现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB 50205的规定。当喷涂防火涂料时，应符合现行国家标准《钢结构防火涂料通用技术条件》GB 14907的规定。
11.2 防 腐 蚀
11.2 防 腐 蚀
11.2.1 冷弯薄壁型钢结构必须采取有效的防腐蚀措施，构造上应考虑便于检查、清刷、油漆及避免积水，闭口截面构件沿全长和端部均应焊接封闭。
11.2.2 冷弯薄壁型钢结构应根据其使用条件和所处环境，选择相应的表面处理方法和防腐措施。 对冷弯薄壁型钢结构的侵蚀作用分类可参见本规范表D.0.1。
11.2.3 冷弯薄壁型钢结构应按设计要求进行表面处理，除锈方法和除锈等级应符合现行国家标准《涂装前钢材表面锈蚀等级和除锈等级》GB 8923的规定。
11.2.4 冷弯薄壁型钢结构采用化学除锈方法时，应选用具备除锈、磷化、钝化两个以上功能的处理液，其质量应符合现行国家标准《多功能钢铁表面处理液通用技术条件》GB/T 12612的规定。
11.2.5 冷弯薄壁型钢结构应根据具体情况选用下列相适应的防腐措施：
1 金属保护层（表面合金化镀锌、镀铝锌等）。
2 防腐涂料：
1）无侵蚀性或弱侵蚀性条件下，可采用油性漆、酚醛漆或醇酸漆；
2）中等侵蚀性条件下，宜采用环氧漆、环氧酯漆、过氯乙烯漆、氯化橡胶漆或氯醋漆；
3）防腐涂料的底漆和面漆应相互配套。
3 复合保护：
l）用镀锌钢板制作的构件，涂装前应进行除油、磷化、钝化处理（或除油后涂磷化底漆）；
2）表面合金化镀锌钢板、镀锌钢板（如压型钢板、瓦楞铁等）的表面不宜涂红丹防锈漆，宜涂H06-2锌黄环氧酯底漆或其他专用涂料进行防护。
11.2.6 冷弯薄壁型钢采用的涂装材料，应具有出厂质量证明书，并应符合设计要求。涂覆方法除设计规定外，可采用手刷或机械喷涂。
11.2.7 涂料、涂装遍数、涂层厚度均应符合设计要求。当设计对涂装无明确规定时，一般宜涂4～5遍，干膜总厚度室外构件应大于150μm，室内构件应大于120μm，允许偏差为±25μm。
11.2.8 涂装时的环境温度和相对湿度应符合涂料产品说明书的要求，当产品说明书无要求时，环境温度宜在5～38℃之间，相对湿度不应大于85%，构件表面有结露时不得涂装，涂装后4h内不得淋雨。
11.2.9 冷弯薄壁型钢结构目测涂装质量应均匀、细致、无明显色差、无流挂、失光、起皱、针孔、气泡、裂纹、脱落、脏物粘附、漏涂等，必须附着良好（用划痕法或粘力计检查）。漆膜干透后，应用于膜测厚仪测出于膜厚度，做出记录，不合规定的应补涂。涂装质量不合格的应重新处理。
11.2.10 冷弯薄壁型钢结构的防腐处理应符合下列要求：
1 钢材表面处理后6h内应及时涂刷防腐涂料，以免再度生锈。
2 施工图中注明不涂装的部位不得涂装，安装焊缝处应留出30～50mm暂不涂装。
3 冷弯薄壁型钢结构安装就位后，应对在运输、吊装过程中漆膜脱落部位以及安装焊缝两侧未油漆部位补涂油漆，使之不低于相邻部位的防护等级。
4 冷弯薄壁型钢结构外包、埋入混凝土的部位可不做涂装。
5 易淋雨或积水的构件且不易再次油漆维护的部位，应采取措施密封。
11.2.11 冷弯薄壁型钢结构在使用期间应定期进行检查与维护。 维护年限可根据结构的使用条件、表面处理方法、涂料品种及漆膜厚度分别按本规范表D.0.2采用。
11.2.12 冷弯薄壁型钢结构重新涂装的质量应符合现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB 50205的规定。
附录A 计 算 系 数
附录A 计 算 系 数 A.1 轴心受压构件的稳定系数
A.1.1 轴心受压构件的稳定系数可根据钢材的牌号按下列表格查得。
表A.1.1-1 Q235钢轴心受压构件的稳定系数φ
| λ | 0 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 |
| 0 | 1.000 | 0.997 | 0.995 | 0.992 | 0.989 | 0.987 | 0.984 | 0.981 | 0.979 | 0.976 |
| 10 | 0.974 | 0.971 | 0.968 | 0.966 | 0.963 | 0.960 | 0.958 | 0.955 | 0.952 | 0.949 |
| 20 | 0.947 | 0.944 | 0.941 | 0.938 | 0.936 | 0.933 | 0.930 | 0.927 | 0.924 | 0.921 |
| 30 | 0.918 | 0.915 | 0.912 | 0.909 | 0.906 | 0.903 | 0.899 | 0.896 | 0.893 | 0.889 |
| 40 | 0.886 | 0.882 | 0.879 | 0.875 | 0.872 | 0.868 | 0.864 | 0.861 | 0.858 | 0.855 |
| 50 | 0.852 | 0.849 | 0.846 | 0.843 | 0.839 | 0.836 | 0.832 | 0.829 | 0.825 | 0.822 |
| 60 | 0.818 | 0.814 | 0.810 | 0.806 | 0.802 | 0.797 | 0.793 | 0.789 | 0.784 | 0.779 |
| 70 | 0.775 | 0.770 | 0.765 | 0.760 | 0.755 | 0.750 | 0.744 | 0.739 | 0.733 | 0.728 |
| 80 | 0.722 | 0.716 | 0.710 | 0.704 | 0.698 | 0.692 | 0.686 | 0.680 | 0.673 | 0.667 |
| 90 | 0.661 | 0.654 | 0.648 | 0.641 | 0.634 | 0.626 | 0.618 | 0.611 | 0.603 | 0.595 |
| 100 | 0.588 | 0.580 | 0.573 | 0.566 | 0.558 | 0.551 | 0.544 | 0.537 | 0.530 | 0.523 |
| 110 | 0.516 | 0.509 | 0.502 | 0.496 | 0.489 | 0.483 | 0.476 | 0.470 | 0.464 | 0.458 |
| 120 | 0.452 | 0.446 | 0.440 | 0.434 | 0.428 | 0.423 | 0.417 | 0.412 | 0.406 | 0.401 |
| 130 | 0.396 | 0.391 | 0.386 | 0.381 | 0.376 | 0.371 | 0.367 | 0.362 | 0.357 | 0.353 |
| 140 | 0.349 | 0.344 | 0.340 | 0.336 | 0.332 | 0.328 | 0.324 | 0.320 | 0.316 | 0.312 |
| 150 | 0.308 | 0.305 | 0.301 | 0.298 | 0.294 | 0.291 | 0.287 | 0.284 | 0.281 | 0.277 |
| 160 | 0.274 | 0.271 | 0.268 | 0.265 | 0.262 | 0.259 | 0.256 | 0.253 | 0.251 | 0.248 |
| 170 | 0.245 | 0.243 | 0.240 | 0.237 | 0.235 | 0.232 | 0.230 | 0.227 | 0.225 | 0.223 |
| 180 | 0.220 | 0.218 | 0.216 | 0.214 | 0.211 | 0.209 | 0.207 | 0.205 | 0.203 | 0.201 |
| 190 | 0.199 | 0.197 | 0.195 | 0.193 | 0.191 | 0.189 | 0.188 | 0.186 | 0.184 | 0.182 |
| 200 | 0.180 | 0.179 | 0.177 | 0.175 | 0.174 | 0.172 | 0.171 | 0.169 | 0.167 | 0.166 |
| 210 | 0.164 | 0.163 | 0.161 | 0.160 | 0.159 | 0.157 | 0.156 | 0.154 | 0.153 | 0.152 |
| 220 | 0.150 | 0.149 | 0.148 | 0.146 | 0.145 | 0.144 | 0.143 | 0.141 | 0.140 | 0.139 |
| 230 | 0.138 | 0.137 | 0.136 | 0.135 | 0.133 | 0.132 | 0.131 | 0.130 | 0.129 | 0.128 |
| 240 | 0.127 | 0.126 | 0.125 | 0.124 | 0.123 | 0.122 | 0.121 | 0.120 | 0.119 | 0.118 |
| 250 | 0.117 | —— | —— | —— | —— | —— | —— | —— | —— | —— |
表A.1.1-2 Q345钢轴心受压构件的稳定系数φ
| λ | 0 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 |
| 0 | 1.000 | 0.997 | 0.994 | 0.991 | 0.988 | 0.985 | 0.982 | 0.979 | 0.976 | 0.973 |
| 10 | 0.971 | 0.968 | 0.965 | 0.962 | 0.959 | 0.956 | 0.952 | 0.949 | 0.946 | 0.943 |
| 20 | 0.940 | 0.937 | 0.934 | 0.930 | 0.927 | 0.924 | 0.920 | 0.917 | 0.913 | 0.943 |
| 30 | 0.906 | 0.902 | 0.898 | 0.894 | 0.890 | 0.886 | 0.882 | 0.878 | 0.874 | 0.870 |
| 40 | 0.867 | 0.864 | 0.860 | 0.857 | 0.853 | 0.849 | 0.845 | 0.841 | 0.837 | 0.833 |
| 50 | 0.829 | 0.824 | 0.819 | 0.815 | 0.810 | 0.805 | 0.800 | 0.794 | 0.789 | 0.783 |
| 60 | 0.777 | 0.771 | 0.765 | 0.759 | 0.752 | 0.746 | 0.739 | 0.732 | 0.725 | 0.718 |
| 70 | 0.710 | 0.703 | 0.695 | 0.688 | 0.680 | 0.672 | 0.664 | 0.656 | 0.648 | 0.640 |
| 80 | 0.632 | 0.623 | 0.615 | 0.607 | 0.599 | 0.591 | 0.583 | 0.574 | 0.566 | 0.558 |
| 90 | 0.550 | 0.542 | 0.535 | 0.527 | 0.519 | 0.512 | 0.504 | 0.497 | 0.489 | 0.782 |
| 100 | 0.475 | 0.467 | 0.460 | 0.452 | 0.445 | 0.438 | 0.431 | 0.424 | 0.418 | 0.411 |
| 110 | 0.405 | 0.398 | 0.392 | 0.386 | 0.380 | 0.375 | 0.369 | 0.363 | 0.358 | 0.352 |
| 120 | 0.347 | 0.342 | 0.337 | 0.332 | 0.327 | 0.322 | 0.318 | 0.313 | 0.309 | 0.304 |
| 130 | 0.300 | 0.296 | 0.292 | 0.288 | 0.284 | 0.280 | 0.276 | 0.272 | 0.269 | 0.265 |
| 140 | 0.261 | 0.258 | 0.255 | 0.251 | 0.248 | 0.245 | 0.242 | 0.238 | 0.235 | 0.232 |
| 150 | 0.229 | 0.227 | 0.224 | 0.221 | 0.218 | 0.216 | 0.213 | 0.210 | 0.208 | 0.205 |
| 160 | 0.203 | 0.201 | 0.198 | 0.196 | 0.194 | 0.191 | 0.189 | 0.187 | 0.185 | 0.183 |
| 170 | 0.181 | 0.179 | 0.177 | 0.175 | 0.173 | 0.171 | 0.169 | 0.167 | 0.165 | 0.163 |
| 180 | 0.162 | 0.160 | 0.158 | 0.157 | 0.155 | 0.153 | 0.152 | 0.150 | 0.149 | 0.147 |
| 190 | 0.146 | 0.144 | 0.143 | 0.141 | 0.140 | 0.138 | 0.137 | 0.136 | 0.134 | 0.133 |
| 200 | 0.132 | 0.130 | 0.129 | 0.128 | 0.127 | 0.126 | 0.124 | 0.123 | 0.122 | 0.121 |
| 210 | 0.120 | 0.119 | 0.118 | 0.116 | 0.115 | 0.114 | 0.113 | 0.112 | 0.111 | 0.110 |
| 220 | 0.109 | 0.108 | 0.107 | 0.106 | 0.106 | 0.105 | 0.104 | 0.103 | 0.101 | 0.101 |
| 230 | 0.100 | 0.099 | 0.098 | 0.098 | 0.097 | 0.096 | 0.095 | 0.094 | 0.094 | 0.093 |
| 240 | 0.092 | 0.091 | 0.091 | 0.090 | 0.089 | 0.088 | 0.088 | 0.087 | 0.086 | 0.086 |
| 250 | 0.085 | —— | —— | —— | —— | —— | —— | —— | —— | —— |
A.2 受弯构件的整体稳定系数 A.2.1 对于图5.3.1所示单轴或双轴对称截面（包括反对称截面）的简支梁，当绕对称轴（x轴）弯曲时，其整体稳定系数应按下式计算：
式 λ
y——梁在弯矩作用平面外的长细比；
A——毛截面面积；
h——截面高度；
l
0——梁的侧向计算长度，l
0=µ
bl；
µ
b——梁的侧向计算长度系数，按表A.2.1采用；
l——梁的跨度；
ξ
1、ξ
2——系数，按表A.2.1采用；
e
a——横向荷载作用点到弯心的距离：对于偏心压杆或当横向荷载作用在弯心时e
a=0；当荷载不作用在弯心且荷载方向指向弯心时e
a为负，而离开弯心时e
a为正；
W
X——对x轴的受压边缘毛截面模量；
I
ω——毛截面扇性惯性矩；
I
y——对y轴的毛截面惯性矩；
I
t——扭转惯性矩。
如按上列公式算得的φ
bx＞0.7，则应φ′
bx以值代替甲φ
bx，φ′
bx值应按下式计算：
A.2.2 对于图A.2.2所示单轴对称截面简支梁，x轴（强轴）为不对称轴，当绕x轴弯曲时，其整体稳定系数仍可按公式（A.2.1-1）计算，但需以下式代替公式A.2.1-2。
图A.2.2 单轴对称截面示意图 A.2.3 对于图5.3.1所示单轴或双轴对称截面的简支梁，当绕y轴（弱轴）弯曲时（如图A.2.3所示），如需计算稳定性，其整体稳定系数φby可按下式计算：
图A.2.3 单轴对称卷边槽钢
A.3 刚架柱的计算长度系数
A.3.1 等截面刚架柱的计算长度系数见表A.3.1。
表A.3.1 等截面刚架柱的计算长度系数μ
| 柱与基础的连接方式 \\K 2/K 1 | 0 | 0.2 | 0.3 | 0.5 | 1.0 | 2.0 | 3.0 | 4.0 | 7.0 | ≥10.0 |
| 刚接 | 2.00 | 1.50 | 1.40 | 1.28 | 1.16 | 1.08 | 1.06 | 1.04 | 1.02 | 1.00 |
| 铰接 | ∞ | 3.42 | 3.00 | 2.63 | 2.33 | 2.17 | 2.11 | 2.08 | 2.05 | 2.00 |
| 注：1K 1=I 1/H，K 2=I 2/l； 2 I 1系柱顶处的截面贯性矩； 1 2系刚架梁的截面惯性矩； H系刚架柱的高度； l系刚架梁的长度，在山形门式刚架中为斜梁沿折线的总长度； 3 当横梁与柱铰接时，取K 2=0 | ||||||||||
表A.3.2 变截面刚架柱的计算长度系数µ
| 柱与基础的连接方式 | I 0/I 1 \\K 2/K 1 | 0.1 | 0.2 | 0.3 | 0.5 | 0.75 | 1.0 | 2.0 | ≥10.0 |
| 铰接 | 0.01 | 5.03 | 4.33 | 4.10 | 3.89 | 3.77 | 3.74 | 3.70 | 3.65 |
| 0.05 | 4.90 | 3.98 | 3.65 | 3.39 | 3.25 | 3.18 | 3.10 | 3.05 | |
| 0.10 | 4.66 | 3.82 | 3.84 | 3.19 | 3.04 | 2.98 | 2.94 | 2.75 | |
| 0.15 | 4.61 | 3.75 | 3.37 | 3.10 | 2.93 | 2.85 | 2.72 | 2.65 | |
| 0.20 | 4.59 | 3.67 | 3.30 | 3.00 | 2.84 | 2.75 | 2.63 | 2.55 | |
| 注：I 0系柱脚处的截面惯性矩。 | |||||||||
A.4 简支梁的双力矩B的计算
A.4.1 简支梁的双力矩可根据荷载情况按表A.4.1中所列公式计算。
附录B 截 面 特 性
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附录B 截 面 特 性 B.1 常用截面特性表
B.2 截面物性的近似计算公式
附录C 考虑冷弯效应的强度设计值的计算方法
附录C 考虑冷弯效应的强度设计值的计算方法
C.0.1 考虑冷弯效应的强度设计值可按下式计算：
式中 η——成型方式系数，对于冷弯高频焊（圆变）方、矩形管，取η＝1.7；对于圆管和其他方式成型的方、矩形管及开口型钢，取η=1.0；
γ——钢材的抗拉强度与屈服强度的比值，对于Q235钢可取γ=1.58，对于Q345钢可取γ=1.48；
n——型钢截面所含棱角数目；
θ——型钢截面上第i个棱角所对应的圆周角（如图C.0.1所示），以弧度为单位；
l——型钢截面中心线的长度，可取型钢截面积与其厚度的比值。
型钢截面中心线的长度l，亦可按下式计算：
式中 l′——型钢平板部分宽度之和；
γ
i——型钢截面上第i个棱角内表面的弯曲半径
t——型钢厚度。
附录D 侵蚀作用分类和防腐涂料底、面漆配套及维护年限
附录D 侵蚀作用分类和防腐涂料底、面漆配套及维护年限
D.0.1 界条件对冷弯薄壁型钢结构的侵蚀作用分类可按表D.0.1采用。
表D.0.1 外界条件对冷弯簿壁型钢结构的侵蚀作用分类
| 序号 | 地区 | 相对温度（%） | 对结构的侵蚀作用分类 | ||
| 1 | 农村、一般城市的商业区及住宅 | 干燥，＜60 | 无侵蚀性 | 无侵蚀性 | 弱侵蚀性 |
| 2 | 普通，60～75 | 无侵蚀性 | 弱侵蚀性 | 中等侵蚀性 | |
| 3 | 潮湿，＞75 | 弱侵蚀性 | 弱侵蚀性 | 中等侵蚀性 | |
| 4 | 干燥，＜60 | 弱侵蚀性 | 中等侵蚀性 | 中等侵蚀性 | |
| 5 | 普通，60～75 | 弱侵蚀性 | 中等侵蚀性 | 中等侵蚀性 | |
| 6 | 潮湿，＞75 | 中等侵蚀性 | 中等侵蚀性 | 中等侵蚀性 | |
| 注：1 表中的相对温度系指当地的年平均相对湿度，对于恒温恒湿或有相对湿度指标的建筑物，则按室内相对湿度采用； 2 一般城市的商业区及住宅区泛指无侵蚀性介质的地区，工业区是包括受侵蚀介质影响及散发轻微侵蚀性介质的地区。 | |||||
D.0.2 常用防腐涂料底、面漆配套及维护年限可按表D.0.2采用。
表D.0.2 常用防腐涂料底、面漆配套及维护年限
| 侵蚀作用类别 | 表面处理 | 涂料类别 | 底面漆配套涂料 | 维护年限（年） | ||||||
| 底漆 | 道数 | 膜厚（μ） | 面漆 | 道数 | 膜厚（μ） | |||||
| 室内 | 无侵蚀性 | 喷砂（丸）除锈，酸洗除锈， 手工或半机械化除锈 | 第一类 | Y53-31红丹油性防锈漆 Y53-32铁红油性除锈漆 F53-31红丹酚醛防锈漆 F53-33铁红醇酸防锈漆 C06-1铁红醇酸底漆 F53-40云铁醇酸防锈漆 | 2 2 2 2 2 2 2 | 60 60 60 60 60 60 60 | C04-2各色醇酸磁漆 C04-45灰醇酸磁漆 C04-5灰云铁醇酸磁漆 | 2 2 2 | 60 60 60 | 15~20 |
| 弱侵蚀性 | 10~15 | |||||||||
| 室外 | 弱侵蚀性 | 8~10 | ||||||||
| 室内 | 中等侵蚀性 | 酸洗磷化处理、 喷砂（丸）除锈 | 第二类 | H06-2铁红环氧树脂底漆 铁红环氧化改性M树脂底漆 H53-30云铁环氧树脂底漆 | 2 2 2 | 60 60 60 | 灰醇酸改性过氯乙烯磁漆 醇酸改性氯化橡胶磁漆 醇酸改性氯醋磁漆 聚氨酯改性氯醋磁漆 | 2 2 2 2 | 60 60 60 60 | 10~15 |
| 室外 | 5~7 | |||||||||
| 氯磺化聚乙烯防腐底漆 | 2 | 60 | 氯磺化聚乙烯防腐面漆 | 2 | 60 | 5~7 | ||||
| 注：表中所列第一类或第二类中任何一种底漆（氯磺化聚乙烯防腐底漆除外）可和同一类别中的任一种面漆配套使用。 | ||||||||||
本规范用词说明
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本规范用词说明
1 为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下：
1）表示很严格，非这样做不可的用同：
正面词采用“必须”；反面词采用“严禁”。
2）表示严格，在正常情况下均应这样做的用同：
正面词采用“应”；反面同采用“不应”或“不得”。
3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词：
正面词采用“宜”或“可”；反面词采用“不宜”。
2 规范中指明应按其他有关标准和规范执行的写法为：“应符合……要求（或规定）”或“应按……执行”。
